WWW.PROGRAMMA.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Учебные и рабочие программы
 

Pages:   || 2 | 3 | 4 | 5 |   ...   | 9 |

«ЭНЕРГИЯ И ЧЕЛОВЕК СБОРНИК ТРУДОВ Международной молодежной научной школы 28-29 октября 2011 г. Томск 201 УДК 620.9(063) ББК 31 ло Э Э65 Энергия и человек: сборник трудов Международной ...»

-- [ Страница 1 ] --

МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение

высшего профессионального образования

«НАЦИОНАЛЬНЫЙ ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ

ТОМСКИЙ ПОЛИТЕХНИЧЕСКИЙ УНИВЕРСИТЕТ»

ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ

ЭНЕРГИЯ И ЧЕЛОВЕК



СБОРНИК ТРУДОВ

Международной молодежной научной школы 28-29 октября 2011 г.

Томск 201 УДК 620.9(063) ББК 31 ло Э Э65 Энергия и человек: сборник трудов Международной молодежной научной школы / под ред. Г.В. Кузнецова, А.В. Захаревича, В.И. Максимова, Т.А. Нагорновой; Томский политехнический университет. – Томск: Изд-во Томского политехнического университета, 2011. – 289 с.

ISBN 978-5-98298-984-0 Сборник содержит труды Международной молодежной научной школы «Энергия и человек», посвященной фундаментальным и прикладным проблемам современной энергетики. Материалы отражают аспекты консолидации возможностей и усилий научно-инженерного сообщества на инновационном направлении в решении энергетических проблем и технологий энергетического производства. Особое внимание уделено вопросам энергосбережения и эффективности технологий сжигания органического топлива, надежности и безопасности технологических систем теплоэнергетики. Рассмотрены вопросы технологии мониторинга взаимодействия объектов энергетики с окружающей средой, технологии переработки и утилизации техногенных отходов, а также энергосберегающие технологии транспортировки, распределения и потребления тепловой энергии.

Предназначен для научных работников, аспирантов и специалистов, работающих в области энергетики, а также для студентов вузов энергетического профиля.

УДК 620.9(063) ББК 31 ло Редакционная коллегия Г.В. Кузнецов, доктор физико-математических наук, профессор ТПУ;

В.И. Максимов, кандидат технических наук, доцент ТПУ;

А.В. Захаревич, кандидат физико-математических наук, ст.преп. ТПУ;

Т.А. Нагорнова, кандидат технических наук, ст.преп. ТПУ.

Научная школа организована и проведена при финансовой поддержке федеральной целевой программы «Научные и научно-педагогические кадры инновационной России» на 2009-2013 годы ГК№ 14.741.12.026 © ФГБОУ ВПО НИ ТПУ, 2011 ISBN 978-5-98298-984-0

СЕКЦИЯ 1. АТОМНЫЕ ТЕПЛОВЫЕ СТАНЦИИ

УДК 621.039

ВОЗМОЖНОСТИ ГИДРОДИНАМИЧЕСКОГО

МОДЕЛИРОВАНИЯ В РЕШЕНИИ ПРОБЛЕМЫ ЭРОЗИОННОКОРРОЗИОННОГО ИЗНОСА СИСТЕМ АЭС

Ташлыков О.Л., к.т.н., Климова В.А., Абрамов С.О., магистрант Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б.Н.Ельцина, г. Екатеринбург, Россия E-mail: oleg_lt@rambler.ru; stason_abramoff@mail.ru Эрозионно-коррозионный износ (ЭКИ) под действием влажно паровой среды является наиболее распространенным механизмом повреждения оборудования и трубопроводов, изготовленных из сталей перлитного класса, и одной из актуальных проблем эксплуатации АЭС.

В трубопроводах с насыщенным паром основной поток состоит из несущего потока пара и капель воды. В процессе бомбардировки материала стенки трубопровода частицами влаги происходит ее механическое разрушение, которое и определяет каплеударную эрозию. Наиболее заметно каплеударная эрозия проявляется в местах поворотов трубопроводов, в частности, в коленах и Т-образных соединениях, а также при наличии различных выступов. В результате происходит локальное утонение стенок трубопровода, приводящее к уменьшению остаточного ресурса его эксплуатации, а в некоторых случаях к разрушению стенки.

Процесс эрозионно-коррозионного износа является мало предсказуемым, и, как показала практика последних лет, борьба с ним требует значительных сил и средств. Рассмотрим в качестве примера нарушения, связанные с разрывом корпуса подогревателя низкого давления (ПНД) на АЭС с реактором РБМК-1000. В 2006 году на энергоблоке № Смоленской АЭС при работе на номинальной мощности произошли два события, обусловленные разрушением основного металла внешних кожухов корпусов ПНД. Последствием этого явилось снижение нагрузки энергоблока до 50% от номинальной в результате отключения персоналом одного из двух турбогенераторов. Повреждение основного металла внешних кожухов корпусов ПНД происходило в одном месте, на расстоянии примерно 1000 мм слева от места присоединения паровпускного трубопровода к корпусу подогревателя. Характер повреждения – эрозионный размыв внутренней поверхности основного металла кожуха с образованием сквозных отверстий (рис. 1) [1].





Рис. 1. Места повреждения в подогревателе низкого давления Для решения проблемы эрозионно-коррозионного износа используют несколько способов, например, упрочняют поверхность металла, применяют специальный водно-химический режим, точечный контроль толщины металла.

Распространенный в настоящее время точечный контроль толщины металла имеет ряд недостатков: требуется предварительная зачистка поверхности, дискретность контроля не позволяет получить общую картину износа металла и гарантированно выявить локальные зоны максимального утонения, не решена проблема учета влияния плотных коррозионных отложений на внутренней стенке.

Таким образом, обеспечение надежной и безопасной эксплуатации оборудования и трубопроводов АЭС за счет минимизации разрушающего воздействия эрозионно-коррозионного износа остается одним из актуальных вопросов в атомной энергетике. Из рассмотренных способов минимизации влияния эрозионно-коррозионного износа на надежность и эффективность работы АЭС особо можно выделить уменьшение воздействия влажно-паровой среды на стенки трубопроводов и оборудования атомной станции.

В специальной программе, принятой в ОАО «Концерн Росэнергоатом», намечен рад направлений по решению проблемы ЭКИ, в том числе разработка научно-теоретических и методологических основ для построения физико-математических моделей прогнозирования динамики эрозионно-коррозионного износа.

Представленная работа посвящена минимизации разрушающего воздействия влажнопарового потока на стенки оборудования и трубопроводов. В основе лежит расчетный метод компьютерного моделирования гидродинамических характеристик потока с целью определения областей повышенного эрозионно-коррозионного разрушения стенок трубопроводов и оборудования.

Для анализа гидродинамических характеристик используется стандартный пакет трехмерного моделирования SolidWorks и интегрированный в него пакет моделирования гидродинамики и теплообмена CosmosFloWorks, использующий систему уравнений Навье – Стокса [2].

В ходе моделирования было рассмотрено течение греющего пара в пространстве между корпусом ПНД и обечайкой в области расположения патрубка входа греющего пара. Геометрические размеры модели соответствуют подогревателю низкого давления ПНД-1700, применяемому на АЭС с реактором РБМК-1000.

Влажный пар с температурой 160°С и давлением 0,6 МПа поступает во входной патрубок. Средняя скорость пара на входе в патрубок составляет 30 м/с. При моделировании течение принято изотермическим;

трубная доска и трубки не включены в расчетную область.

Для оценки разработанной компьютерной модели был проведен верификационный расчет на основании эксплуатационных и конструкторских параметров подогревателя низкого давления Смоленской АЭС на момент повреждения корпуса. Результаты расчета показывают совпадение места разрушения корпуса ПНД (рис. 2, а и в) и участка наибольшего воздействия потока (рис. 2, б), определенного в результате компьютерного моделирования.

–  –  –

Следовательно, постановка задачи проведена корректно, и компьютерную модель можно использовать для оптимизации конструкции подогревателя низкого давления. Дальнейшая работа заключалась в разработке и исследовании вариантов вставок, которые могли бы являться конфигураторами потока пара. Вставки были расположены в области обечайки напротив входного патрубка.

На рис. 3 представлены смоделированные режимы движения потока среды в подогревателе низкого давления с применением одной из двух перспективных вставок.

Как показали результаты компьютерного моделирования, применение вставок обеспечивает спрямление потока и минимизируют его разрушающее воздействие на стенки подогревателя низкого давления.

Рис. 3. Траектории движения потока в ПНД с применением вставки №11

Выводы:

Разработанная компьютерная модель позволяет снизить разрушающее воздействие потока на стенки трубопроводов и оборудования и тем самым увеличить их ресурс.

Результаты компьютерного моделирования позволяют выявить наиболее вероятные места повышенного износа металла, что повышает эффективность точечного контроля за счет его адресного применения.

Метод компьютерного моделирования является универсальным и может применяться для различных видов трубопроводов и оборудования АЭС.

Список литературы Левчук В.И. Опыт Центра материаловедения и ресурса в области оценки 1.

состояния металла оборудования АЭС // Проблемы оборудования, работающего в условиях двухфазного потока: материалы семинара Московского центра ВАО АЭС, 26-28 февраля, 2007 г. Смоленская АЭС. Десногорск, 2007.

2. CosmosFloWorks 2006 Fundamentals. Structural Research and Analysis Corporation, USA, 2006.

–  –  –

Паротурбинные установки насыщенного пара широко используется в составе энергоблоков АЭС типа ВВЭР в нашей стране и за рубежом (энергоблоки PWR). Экономичность любого энергоблока двухконтурной АЭС, к каковым относятся энергоблоки указанного типа, в самом общем случае оценивается с помощью КПД по выработке электроэнергии c 1 2 1 2 t oi, где р, пг – КПД реактора и парогенератора, учитывающие потери тепла в окружающую среду, с продувкой и т.п.; тр1, тр 2 – КПД трубопроводов 1-го и 2-го контура, учитывающие потери тепла в окружающую среду через изоляцию; ту – КПД турбоустановки; – электромеханический КПД турбоагрегата; t – термический КПД цикла паротурбинной установки; oi - относительный внутренний КПД турбины.

Из перечисленных выше КПД только два (термический и относительный внутренний) существенно отличаются от единицы. Поэтому поиск путей и методов повышения экономичности АЭС связано в первую очередь с исследованием факторов, определяющих уровень значений указанных КПД термического t и внутреннего oi или их произведения абсолютного внутреннего коэффициента полезного действия турбоустановки i.

В ряде работ исследования по установлению влияния на тепловую экономичность начального po и конечного pк и разделительного p разд давления уже проводились и их результаты подробно изложены в [1-4].

В данной работе сделан упор на оценки степени влияния другой группы факторов, часто рассматриваемых как второстепенные, а именно:

потери давления pспп в системе ресиверы-СПП;

Для проведения соответствующих расчетов составлена программа «ZIKL», с помощью которой были проведены многовариантные расчеты тепловой экономичности элементарной (без регенерации) тепловой схемы паротурбинной установки насыщенного пара:

с внешней сепарацией и одноступенчатым промперегревом;

На рис.1 показан фрагмент скриншота экрана, содержащего изображение расчетной схемы.

Рис.1. Принципиальная схема рассчитываемой паротурбинной установки

В расчетах принимались неизменными следующие параметры:

начальное давление пара po 6,5 МПа;

конечное давление pк 0,003 МПа;

разделительное давление p p 1,31 МПа;

Варьируемые в расчетах факторы изменялись в следующих пределах:

потери давления в системе СПП pспп 0..20 %;

давление греющего пара, подаваемого на первую ступень промперегрева pq 0,1..5 МПа;

Результаты вариантных расчетов абсолютного внутреннего КПД представлены на рисунках.

Из рис. 2 видно, что потери давления в системе ресиверы-СПП влияют на абсолютный внутренний КПД меньше, чем в предыдущих случаях. На каждые 5% увеличения потерь давления в системе ресиверы-СПП абсолютный внутренний КПД падает приблизительно на 0,1 % (абс).

Из рис. 3 видно, что с увеличением разделительного давления влияние потерь давления в системе ресиверы-СПП на абсолютный внутренний КПД существенно снижаются (кривые на рис. сходятся в одну точку при разделительном давления 5 МПа).

Рис. 2. Зависимость абсолютного внутреннего КПД турбоустановки с однократной внешней сепарацией и одноступенчатым ПП от потерь давления в системе ресиверы-СПП Рис. 3. Зависимость абсолютного внутреннего КПД i от изменения разделительного давления p p для схемы с однократной сепарацией и одноступенчатым промперегревом при разных потерях давления в системе ресиверыСПП Результаты расчетных исследований степени влияния температурных напоров в пароперегревателях на абсолютный внутренний КПД приведены на рис.4.

Из рис. видно, что с увеличением разделительного давления влияние недогревов в пароперегревателях на абсолютный внутренний КПД существенно растет (кривые на рис.4 расходятся при изменении разделительного давления от 0,45 до 5 МПа). Максимальная разница в КПД достигает 1% на каждые 5С изменения недогрева.

Рис. 4. Зависимость абсолютного внутреннего КПД от разделительного давления для схемы с однократной сепарацией и одноступенчатым промперегревом при разных недогревах в пароперегревателе.

Анализ результатов проведенных расчетных исследований дает основание сделать следующие выводы:

Потери давления в системе ресиверы-СПП (ресиверы-С) ощутимо влияют на абсолютный внутренний КПД. На каждые 5% увеличения указанных потерь давления абсолютный внутренний КПД падает приблизительно на 0,1-0.25 % (абс).

Список литературы Маргулова Т.Х. Атомные электрические станции. М.: Высшая школа, 1.

1984, 1995.

Рыжкин В.Я. Тепловые электрические станции. – Энергоатомиздат, 2.

1987.

ТрояновскийБ.М.,Филиппов Г.А.,Булкин А.Е. Паровые и газовые турбины атомных электростанций. М.: Энергоатомиздат, 1985.

Паротурбинные установки атомных электростанций/ Под 4.

ред.Ю.Ф.Косяка. М.: Энергия,1978.

–  –  –

Высокотемпературные газоохлаждаемые реакторы (ВТГР) являются перспективным источником теплоты для энерготехнологических целей. В настоящее время это – единственный тип реакторов, способный обеспечить температурный потенциал до 1000 °С, необходимый для большинства промышленных процессов.

В качестве теплоносителя в ВТГР используется инертный газ гелий. Топливо реакторов ВТГР имеет безопасную структуру с точки зрения как эксплуатации, так и ядерного нераспространения: радиоактивные частицы заключены в несколько термостойких слоев пироуглерода и карбида кремния, образуя так называемые микротвэлы, которые размещаются в графитовой матрице. Возможно два варианта твэлов – призматические и шаровые. Реакторы со свободной засыпкой шаровых твэлов в активной зоне представляют больший интерес в качестве промышленного энергоисточника, так как в этом случае возможна перегрузка топлива «на ходу», т.е. повышение коэффициента использования установленной мощности реактора.

Однако газоохлаждаемые реакторы с шаровыми твэлами имеют существенный недостаток, связанный с теплофизическими свойствами газов, – большие (до 20% от мощности установки) затраты на прокачку теплоносителя [1]. Использование схемы с радиальным течением теплоносителя (рис. 1) вместо традиционной схемы с осевым течением позволяет снизить гидравлические потери.

Радиальное течение газа в слое шаровых элементов можно рассматривать как течение с ускорением потока в направлении от раздаточного коллектора большего радиуса к приемному коллектору меньшего радиуса, либо как течение с торможением потока – в обратном направлении. Ускорение потока сопровождается эффектом реламинаризации турбулентного течения в пограничном слое, при котором наблюдается переход турбулентного течения в ламинарное [2]. Эффект реламинаризации сопровождается, с одной стороны, уменьшением гидравлических потерь, а с другой стороны – снижением интенсивности теплообмена шаровых твэлов с газом. Поэтому для расчета теплогидравлических характеристик ВТГР с радиальной раздачей теплоносителя нельзя использовать стандартную методику, не учитывающую эффект реламинаризации.

Рис. 1. Активная зона ВТГР с радиальной раздачей теплоносителя На кафедре «Атомная энергетика» УрФУ была разработана и создана экспериментальная установка для исследования теплообмена и гидродинамики при радиальном течении газа через шаровую засыпку [3]. В ходе экспериментальных исследований была получена зависимость коэффициента гидравлического сопротивления засыпки от основных режимных и конструктивных параметров в виде

–  –  –

Рис. 2. Порядок теплогидравлического расчета ВТГР с радиальной раздачей теплоносителя Для сравнения был произведен расчет активной зоны ВТГР с осевым течением теплоносителя по стандартной методике [4]. Для осевой активной зоны приняты такие же мощность (330 МВт тепл.) и геометрические размеры, как и для радиальной. В качестве параметра сравнения выбрана мощность, потребляемая газодувкой первого контура, – одна из основных составляющих затрат на собственные нужны станции.

Первый контур состоит из реактора, высокотемпературного теплообменника, системы трубопроводов и газодувки. Гидравлические потери теплообменника и трубопроводов приняты 3 кПа и 0,5 кПа, соответственно. Результаты расчета приведены в таблице 1.

Таблица 1. – Результаты расчета первого контура Параметр Радиальная схема Осевая схема Перепад давления в активной зоне, кПа 0,505 7,36 Перепад давления для первого контура, 4,00 10,86 кПА Температура перед газодувкой, °С 499,8 499,2 Мощность, потребляемая газодувкой, МВт 0,413 1,12 Из таблицы 1 видно, что использование осевой схемы течения при данных параметрах активной зоны позволяет сэкономить до 60% мощности, потребляемой газодувкой.

Проведенные исследования подтверждают, что использование радиальной схемы течения теплоносителя позволит значительно снизить гидравлические потери в активной зоне реактора ВТГР, следовательно, разработка подобных схем является перспективной с техникоэкономической точки зрения. Однако создание подобных установок требует проведения дополнительных исследований, в числе которых – влияние ускоренного или замедленного течения теплоносителя на нейтронно-физические свойства активной зоны.

Список литературы:

Бедениг Д. Газоохлаждаемые высокотемпературные реакторы. / Д. Бедениг. – М.: Атомиздат, 1975. – 224 с.

Леонтьев А.И. К проблеме реламинаризации сверхзвуковых турбулентных пограничных слоев на осесимметричных телах в летных условиях при наличии теплообмена. А.И. Леонтьев, А.М. Павлюченко // Теплофизика высоких температур. 2004. Т. 42. №5. С. 725-739.

Климова В.А., Пахалуев В.М., Щеклеин С.Е. Численное моделирование 3.

и экспериментальные исследования гидродинамики и теплообмена при радиальном течении газа в аппарате с шаровой насадкой. В.А. Климова, В.М. Пахалуев, С.Е. Щеклеин // Теплоэнергетика. 2011. № 4. С. 52-56.

Дементьев Б.А., Малышев Б.В. и др. Теплогидравлический расчет на 4.

ЭВМ высокотемпературных реакторов с шаровыми твэлами. Учебное пособие / Б.А. Дементьев, Б.В. Малышев и др. – М.: МЭИ, 1986. – 64 с.

–  –  –

Основанием для разработки проектов АЭС нового поколения с энергоблоками повышенной мощности является исполнение Федеральной целевой программы «Развитие атомного энергопромышленного комплекса России на 2007-2010 годы и на перспективу до 2015 года».

Обеспечение надежной работы парогенераторов (ПГ) – важнейшая задача эксплуатации АЭС во всем мире. Из-за повреждения теплообменных труб до выработки проектного ресурса были заменены или выведены из эксплуатации практически все зарубежные вертикальные парогенераторы первого поколения с трубами из сплава 600МА [1].

В настоящее время в мире находятся в эксплуатации 22 энергоблока с ВВЭР-440 (из них 6 в России) и 29 – с ВВЭР-1000 (9 в России). Парогенераторы АЭС с ВВЭР могут работать в составе энергоблока при соблюдении следующих условий:

1. элементы и узлы ПГ удовлетворяют требованиям статической и циклической прочности, а также способны оказывать сопротивление хрупкому разрушению;

2. количество работоспособных труб, оставшихся после выведения из эксплуатации поврежденных теплообменных труб, должно обеспечивать необходимые для эксплуатации параметры энергоблока.

Одним из элементов ПГ АЭС с ВВЭР, являющимся критичным с точки зрения обеспечения надежной и безопасной эксплуатации, – это теплообменные трубы. Их состояние является фактором, определяющим ресурс парогенератора. На сегодняшний день максимальное количество заглушенных труб на одном из ПГ энергоблоков АЭС с ВВЭРдостигает 12 % (в среднем число заглушенных труб на ПГ энергоблока составляет 8 %) и на ПГ энергоблоков АЭС с ВВЭР-1000 — 9,6 % (среднее число заглушенных труб — 4,9 %) [2].

Одной из актуальных проблем эксплуатации АЭС с реакторами ВВЭР является снижение поступления продуктов коррозии и коррозионно-агрессивных примесей в парогенератор. На действующих энергоблоках АЭС с ВВЭР-1000 (при ведении гидразинно-аммиачного (ГАР) ВХР II контура) большая часть железа в питательной воде парогенератора обусловлена коррозией оборудования и трубопроводов конденсатно-питательного и парового трактов [3].

Водно-химический режим (ВХР) АЭС — один из важнейших факторов, влияющих на их надежную, безопасную эксплуатацию. На всем протяжении жизненного цикла АЭС остается актуальной проблема создания и поддержания таких физико-химических свойств теплоносителей, которые бы предотвращали коррозионные повреждения конструкционных материалов оборудования и образование отложений на его поверхностях.

На рисунке 1 представлена зависимость изменения поступления продуктов коррозии железа и меди в питательную воду в зависимости от рН рабочей среды – с увеличением рН скорость коррозии меди увеличивается, железа – падает [4].

Рис.1. Поступление продуктов коррозии железа и меди в питательную воду в зависимости от рН среды.

Явление эрозии-коррозии металла характеризуется одновременным и взаимосвязанным протеканием двух процессов: с одной стороны, формирования защитного оксидного слоя на поверхности металла, а с другой – его растворения и выноса в поток продуктов растворения.

Наиболее экономически эффективная мера предупреждения ЭКВ – повышение эрозионно-коррозионной стойкости элементов энергоблоков на стадии проектирования путем оптимизации выбора металла, формы и размеров проточной части трубопроводов и оборудования, а также параметров водно-химического режима. При этом корректировка последнего является фактически единственным из вышеперечисленных факторов, влияющих на интенсивность общей эрозии – коррозии не только отдельных элементов, но и всей рабочей поверхности конденсатно-питательного и влажно-парового трактов энергоблоков.

Очень важной является проблема устранения медьсодержащего оборудования из конденсатно-питательного тракта. На многих зарубежных АЭС («Пакш», «Козлодуй», «Дукованы») такая модернизация, включающая замену латунных трубок конденсаторов турбин на нержавеющие, введение ВХР с высоким показателем рН, выполнение химических промывок ПГ, была проведена. В результате количество повреждений труб в ПГ резко снизилось. Для примера в таблице 1 приведены значения отношения числа заглушенных в период плановопредупредительного ремонта (ППР) теплообменных труб к числу труб, подвергнутых контролю до и после проведения указанных мероприятий (парогенераторы энергоблока №1 АЭС «Пакш») [1].

Таблица 1. – Относительное количество заглушенных теплообменных труб парогенератора энергоблока №1 АЭС «Пакш»

Номер ПГ Годы проведения Относительное количество заглушенППР ных теплообменных труб до и после проведения защитных мероприятий* до после 1 1995-2003 0,004 2 1999-2003 0,006 3 1989-2004 0,0016 0,000 4 1992-2003 0,05 0,0007 5 1990-2006 0,003 6 1990-2006 - 0,0007 *В 1999 г. был осуществлен переход на повышенное значение рН, а в 2000 г. – химическая промывка от железа и меди.

Очевидным преимуществом замены материала поверхности теплообмена является заметное (в 3-4 раза) уменьшение скорости накопления шлама в парогенераторах в течение кампании. Предельно допустимое значение удельной загрязненности теплообменных труб ПГ при гидразинно-аммиачном ВХР достигается за 34 года эксплуатации энергоблока, при этаноламиновом ВХР – за 1015 лет.

Замена материала поверхности теплообмена на нержавеющую сталь позволит увеличить значение рН в питательной воде до 9,5...9,7, что приведет к заметному снижению скорости эрозионнокоррозионного износа оборудования и трубопроводов, изготовленных из углеродистых сталей, что, в конечном счете, приведет к уменьшению загрязненности теплообменных поверхностей ПГ.

Трубная система конденсаторов турбин АЭС нового поколения для охлаждающей воды изготовляется из нержавеющей стали или титанового сплава.

Список литературы:

Трунов Н.Б., Давиденко С.Е., Попадчук В.С. Современное состояние 1.

проблемы управления ресурсом парогенераторов АЭС с ВВЭР // Теплоэнергетика. 2011. №3. С. 6-10.

Обоснование требований к достоверности вихретокового контроля теплообменных труб парогенераторов типа ПГВ / В.А. Григорьев, В.В.

Уланов, А.А. Шубин и др. //ВАНТ. Сер. Обеспечение безопасности АЭС. 2006. Вып. 13.

Тяпков В.Ф. Комплексный подход к выбору водно-химического режима 3.

II контура в проектах АЭС с ВВЭР-1200 // Теплоэнергетика. 2011. №5.

С. 16-20.

Тяпков В.Ф., ОАОВНИИАЭС, г. Москва, Шарафутдинов Р.Б., НТЦ ЯРБ 4.

Ростехнадзор, г. Москва.

–  –  –

По мере увеличения срока эксплуатации первых АЭС во всем мире выявилась тенденция возрастания облучения персонала. Как показывает анализ облучаемости персонала главным дозообразующим фактором является ремонтно-профилактическое обслуживание радиационно опасного оборудования [1].

Среди мероприятий, позволяющих снизить облучаемость ремонтного персонала, можно условно выделить «стратегические» (ограничение содержания кобальта в нержавеющих сталях, совершенствование компоновки АЭС и т.д.), которые могут быть реализованы на этапе проектирования АЭС, и «тактические», реализуемые на действующих АЭС.

В общем случае снизить дозозатраты при проведении ремонта можно:

сокращением времени нахождения в зоне действия ионизирующего излучения;

увеличением расстояния от источника ионизирующего излучения до работающего;

снижением параметров радиационной обстановки.

Распространенным способом воздействия на радиационный фактор являются дезактивация и предремонтные промывки систем и оборудования от отложений.

Наиболее эффективна дезактивация на трубопроводах с интенсивной циркуляцией теплоносителя. В некоторых местах (застойные зоны, заглушенные патрубки и т.д.) наблюдалось увеличение мощности дозы из-за накопления радиоактивных продуктов коррозии. Так в боксах водяных коммуникаций среднее значение коэффициента дезактивации составило 1,6. В то же время в районе донышек раздаточных групповых коллекторов (РГК) радиационная обстановка ухудшилась в 2,2 раза в результате намыва радиоактивного шлама в заглушенные резервные патрубки продувки тупиковых зон РГК (рис.1) [2].

В результате требуются специальные мероприятия по радиационной защите: установка биозащиты (свинцовых матов, стаканов) на резервные патрубки продувки тупиковых зон РГК; проведение дополнительной дезактивации тупиковых зон струей воды из высоконапорной установки со стороны вскрытых обратных клапанов РГК.

Рис.1. Мощность дозы по реперным точкам тупиковых зон РГК до и после проведения кислотной дезактивации КМПЦ в районе дренажа РГК Системы промывок раздаточного группового коллектора были внедрены на реакторной установке с РБМК-1000 для улучшения радиационной обстановки в помещениях контура многократной принудительной циркуляции при ремонтах. Однако, как показала практика, данные системы, хотя и улучшают радиационную обстановку, но не достаточно эффективны, особенно при наличии застойных зон в раздаточном групповом коллекторе (заглушенные патрубки и т.д.).

Представленная работа посвящена решению проблемы повышения эффективности отмывки радиоактивных систем путем компьютерного моделирования гидродинамики дезактивирующего потока на примере раздаточного группового коллектора (РГК) РБМК-1000.

Основным параметром, показывающим эффективность продувочной линии, служила удельная кинетическая энергия потока в пристеночной области тупиковой зоны РГК. При этом пристеночная область в нижней части тупиковой зоны разделена на два участка: вертикальный (1) и горизонтальный (2), т.е. те участки, в которых происходит наибольшее накопление отложений (рис.2).

Рис. 2 Участки моделирования потоков Для получения наиболее объективных данных по эффективности отмывки тупиковых зон была выбрана удельная кинетическая энергия.

На основании результатов моделирования получены графики логарифмических значений удельной кинетической энергии, позволяющие выделить наиболее эффективный вариант установки продувочного патрубка (рис.3).

Из графика видно, что вариант № 8 (с установленным под углом 30 градусов патрубком и завихрителем внутри него) наиболее эффективен, так как обладает высокими значениями энергии и в нем отсутствует значительный провал, связанный с образованием застойной зоны.

Рис. 3. Общий график логарифмических значений удельной кинетической энергии: №№ 1 – 8 – логарифмические значения удельной кинетической энергии для вариантов установки продувочного патрубка Так же в ходе компьютерного моделирования были получены графические представления о движении потока в тупиковой зоне РГК для различных вариантов установки продувочного патрубка (пример рис.4).

Рис.4 Движение потока воды для стандартной системы продувки при моделировании

Выводы:

Турбулизация отмывочного потока позволяет значительно повысить эффективность удаления радиоактивных отложений из тупиковых зон и заглушенных патрубков.

Проведенное компьютерное моделирование способов подвода отмывочного раствора позволило повысить эффективность отмывки радиоактивных отложений из тупиковых зон и заглушенных патрубков за счет использования завихрителя.

Список литературы Ташлыков О.Л., Щеклеин С.Е., Маркелов Н.И. Оптимизация ремонтных 1.

работ с учетом дозовых затрат персонала / Безопасность, эффективность и экономика атомной энергетики // Пленарные и секционные доклады пятой международной научно-технической конференции 19-21 апреля 2006 г. – Москва, 2006. с.251-254.

Ташлыков О.Л. Дозовые затраты персонала в атомной энергетике. Анализ. Пути снижения. Оптимизация / О.Л.Ташлыков: монография.

Saarbrсken, Germany: LAP LAMBERT Academic Publishing GmbH & Co.

RG. 2011. 232 c.

Наумов А.А., Ташлыков О.Л. Минимизация дозовых затрат при ремонтном обслуживании систем и оборудования АЭС // Известия вузов. Ядерная энергетика. -2010. №1. С.80-88.

–  –  –

С выводом отработавших свой срок ядерных энергетических блоков встает вопрос дезактивации оборудования, использовавшегося в радиоактивных контурах, с целью утилизации.

В настоящее время на кафедре «Атомная энергетика» Уральского федерального университета ведется разработка методов дезактивации с использованием так называемых отверждаемых дезактивирующих растворов. Эти методы, наряду с высокой дезактивирующей способностью (дезактивацией до естественного фона), требуют, по сравнению с обычными методами дезактивации, значительно меньших энергетических и трудовых затрат для перевода жидких радиоактивных отходов в твердое состояние, пригодное для длительного и безопасного хранения.

Известен способ дезактивации с помощью водных глинистых суспензий [1], которые преобразуют в керамику, а керамическая матрица по стойкости лучше, чем цемент и даже стекло. В данной работе для повышения сорбирующей способности суспензии в глину добавлялся диатомит сухоложского месторождения. Диатомит на 82% состоит из оксида кремния и обладает лучшими сорбирующими свойствами, чем глина.

Задачей исследований было определение влияния ультразвука на процесс перевода суспензии в твердое состояние при наличии диатомита в суспензии.

Для создания фосфатной керамики в качестве жидкости затворения используют фосфорную кислоту или фосфатные связующие, а порошковой частью служат активные тонкодисперсные добавки оксидов металлов. Основным достоинством фосфатной керамики является то, что прочные изделия можно получать при комнатной температуре. В качестве добавок использовались оксиды кальция, магния, железа и алюминия (в виде боксита).

Для процесса преобразования суспензии в фосфатную керамику характерна реакция связующих добавок (боксита, оксидов магния, кальция, железа) с фосфорной кислотой:

где x, y – индексы степеней окисления; n, m, p, f – коэффициенты, уравнивающие реакцию.

Для образцов с содержанием добавки в виде боксита эта реакция выглядит следующим образом:

Способы получения алюмофосфатной керамики на основе оксидов алюминия изложены в [2], однако они относятся к отверждению сконцентрированных РАО, получаемых после выпаривания на спецводоочистке.

При исследовании влияния ультразвука на процесс преобразования суспензии в фосфатную керамику использовался магнитострикционный преобразователь с частотой ультразвуковых колебаний 22 кГц и электрической мощностью 4 кВт.

Рецептура составов суспензий и вяжущих добавок, использованных в исследованиях, представлена в таблицах 1 и 2.

–  –  –

5 4:5,23 0,45 - - 0,56 -

–  –  –

ратуре. Далее 2 часа при температуре форму, но размывается водой 2000С

Из полученных результатов видно, что:

1) Добавка боксита в количестве 0,25 части от сухого диатомита (образец №1, рис. 1) дает получаемым изделиям крепость, способность к сохранению формы, но не дает стойкость к размыванию водой.

Исследования показали, что увеличение содержания боксита до 0,56 частей (образцы №5 и 6) приводит к упрочнению (рис. 1, 5-6) получаемой керамики, при этом повышается стойкость образцов к размыванию водой.

2) Содержание оксида железа в фосфатной керамике в количестве 0,068 от сухого диатомита, приводит к ухудшению прочностных характеристик и снижению устойчивости к воде. На практике, количество оксидов железа, которые перейдут в дезактивирующий раствор в процессе дезактивации, будет гораздо меньше того, что было добавлено в образцы. Необходимо провести дополнительные исследования, в которых отношение оксидов железа к глине и диатомиту будет приближено к содержанию их в дезактивирующих растворах после дезактивации.

№2 №1 №2 №3 №6 №5 №7 №8 Рис.1. Образцы Для увеличения прочностных характеристик образцов, содержащих железо, в качестве дополнительной добавки был использован оксид кальция и дополнительная обработка ультразвуком (образцы №7 и №8).

Результатом стало увеличение прочности.

3) Использование в одной смеси глины и диатомита в различных соотношениях (образцы №2 и №3) привело к выводу, что увеличение соотношения глины к диатомиту от 1:1 до 4:1, дает более прочную керамику, но не повышает стойкость к воде.

4) Для увеличения стойкости к воде в качестве добавки использовался оксид магния в количестве 0,045 части от сухой смеси диатомита и глины (образец №3).

5) Во всех случаях облучение ультразвуком дает значительное улучшение качества отверждения суспензии по сравнению с отверждаемыми без облучения. Кроме того, облучение ультразвуком позволяет сократить необходимые объемы связующих добавок для получения стойкой керамической матрицы, что позволит уменьшить объем ТРО, отправляемых в хранилище.

Список литературы Аксенов В.И., Шастин А.Г., Щеклеин С.Е. Способ дезактивации // Патент России № 2416833С1.

ВЭГ Арон С. (US), Мэлони Мартин Д. (US)/ Алюминиево-фосфатная керамика для хранения отходов и способы обработки отходов // Патент России №2318260C2.

–  –  –

При традиционном подходе к получению чистых оксидов урана из растворов процесс осуществляют с применением целого ряда следующих гидрохимических операций: осаждение нерастворимой соли (аммиакаты, оксалаты, карбонаты, фториды и пр.), фильтрация, сушка, прокалка, переработка маточного раствора, абсорбция оксидов азота и т.п. [1-3].

Однако, представляет интерес определение возможности прямого получения двуокиси урана непосредственно из гексафторида урана с применением плазменной техники в условиях различных плазменных теплоносителей [2]. Это позволило бы радикально уменьшить стоимость целевого продукта за счет сокращения количества передельных операций, объема емкостного оборудования, затрат химических реагентов, энергозатрат и трудозатрат. Кроме того, все операции получения оксидных материалов, основанные на осаждении и последующих гидрохимических операциях, наносят большой ущерб окружающей среде.

В данной работе представлены результаты термодинамического моделирования процесса плазменной конверсии гексафторида урана при давлении Р=0.1 МПа, в широком интервале рабочих температур 300…4000 K и при использовании различных плазменных теплоносителей. На рисунке 1 представлен характерный равновесный состав основных газообразных и конденсированных продуктов плазменной конверсии гексафторида урана в водородной плазме.

Рис. 1. Равновесный состав продуктов плазменной конверсии гексафторида урана в водородной плазме (50%UF6 :

50%Н2) Из анализа равновесных составов (рис. 1) следует, что при рабочих температурах до 1000 К основным продуктом плазменной конверсии гексафторида урана в водородной плазме является UF4(с) в конденсированной фазе, а при температурах 1800…2000 К образуется UF4 в газовой фазе. Требуемого целевого продукта в виде UO2(c) в конденсированной фазе не образуется.

На рисунке 2 представлен равновесный состав основных газообразных и конденсированных продуктов плазменной конверсии гексафторида урана в аммиачной плазме.

Рис. 2. Равновесный состав продуктов плазменной конверсии гексафторида урана в аммиачной плазме (50% UF6 : 50% NН3) Из анализа равновесных составов (рис. 2) следует, что при рабочих температурах до 1000 К основным продуктом плазменной конверсии гексафторида урана в аммиачной плазме является UF4(с) в конденсированной фазе, а при температурах 1800…2000 К образуется UF4 в газовой фазе. Требуемого целевого продукта в виде UO2(c) в конденсированной фазе не образуется.

На рисунке 3 представлен равновесный состав основных газообразных и конденсированных продуктов плазменной конверсии гексафторида урана в пароводяной плазме.

Рис. 3. Равновесный состав продуктов плазменной конверсии гексафторида урана в пароводяной плазме (50% UF6 : 50% Н2О) Из анализа равновесных составов (рис. 3) следует, что при рабочих температурах до 800К основным продуктом плазменной конверсии гексафторида урана в пароводяной плазме является UO2F2(с) в конденсированной фазе, а при температурах 900…1600 К образуется U3O8(с) в конденсированной фазе, а свыше 1800К – U4O9 (с) в конденсированной фазе. Требуемого целевого продукта в виде UO2(c) в конденсированной фазе не образуется.

На рисунке 4 представлен равновесный состав основных газообразных и конденсированных продуктов плазменной конверсии гексафторида урана в воздушной плазме.

Рис. 4. Равновесный состав продуктов плазменной конверсии гексафторида урана в воздушной плазме (50%UF6 : 50%Воздух) Из анализа равновесных составов (рис. 4) следует, что при рабочих температурах до 1000К основным продуктом плазменной конверсии гексафторида урана в воздушной плазме является UF6 в газовой фазе, при температурах 1800…2200 К образуется UF5 в газовой фазе, а свыше 3000 К – UF4 в газовой фазе. Требуемого целевого продукта в виде UO2(c) в конденсированной фазе не образуется.

На рисунке 5 представлен равновесный состав основных газообразных и конденсированных продуктов плазменной конверсии гексафторида урана в воздушноводородной плазме.

Рис. 5. Равновесный состав продуктов плазменной конверсии гексафторида урана в воздушно-водородной плазме (50%UF6 : 10%Н2 : 40% Воздух) Из анализа равновесных составов (рис. 5) следует, что при рабочих температурах до 800 К основным продуктом плазменной конверсии гексафторида урана в воздушно-водородной плазме является UF4(с) в конденсированной фазе, а при температурах 1000…2000 К образуется требуемый целевой продукт в виде UO2(c) в конденсированной фазе.

На рисунке 6 представлен характерный равновесный состав основных газообразных и конденсированных продуктов плазменной конверсии гексафторида урана в воздушно-аммиачной плазме.

Из анализа равновесных составов (рис. 6) следует, что при рабочих температурах до 800 К основным продуктом плазменной конверсии гексафторида урана в воздушно- аммиачной плазме является UF4(с) в конденсированной фазе, а при температурах 1000…2000 К образуется требуемый целевой продукт в виде UO2(c) в конденсированной фазе. Снижение массовой доли аммиака с 10% до 5% приводит к резкому изменению состава продуктов (рис. 7) Рис. 6. Равновесный состав продуктов плазменной конверсии гексафторида урана в воздушно- аммиачной плазме (50%UF6 : 10%NН3 : 40% Воздух) Рис. 7. Равновесный состав продуктов плазменной конверсии гексафторида урана в воздушно- аммиачной плазме (50%UF6 : 5%NН3 : 45% Воздух) Из анализа равновесных составов (рис. 7) следует, что при рабочих температурах до 900К основным продуктом плазменной конверсии гексафторида урана в воздушно- аммиачной плазме является UO2F2 (с) в конденсированной фазе, а при температурах 1200…1600 К образуется U3O8 (с) в конденсированной фазе, а свыше 1600 К – U4O9 (с) в конденсированной фазе. Требуемого целевого продукта в виде UO2(c) в конденсированной фазе не образуется.

Учитывая, что применение воздушно-водородных плазменных теплоносителей является небезопасным, можно рекомендовать для практической реализации процесс плазменной конверсии гексафторида урана в воздушно-аммиачной плазме для прямого получения двуокиси урана UO2(c).

Список используемой литературы:

Шевченко В.Б., Судариков Б.Н. Технология урана. – М.:

1.

ГОСАТОМИЗДАТ, 1961. – 330с.

Туманов Ю.Н. Плазменные и высокочастотные процессы получения и 2.

обработки материалов в ядерном топливном цикле: настоящее и будущее. – М.: «Физматлит», 2003. – 759с.

Давыдов В.И., Гамрекели М.Н., Добрыгин Л.Г. Термические процессы и 3.

аппараты для получения окислов редких и радиоактивных металлов. – М.: «Атомиздат», 1977. – 270с.

–  –  –

В России последнее время всё больше и больше внимания уделяется энергосберегающим аспектам. Преобразование электроэнергии характеризуется коэффициентом мощности (далее КМ), который определяет количество активной энергии, передаваемой потребителю [1]. В случае отсутствия потребления реактивной энергии КМ должен быть близок к единице, а для этого необходимо, чтобы из сети потреблялся ток, совпадающий по форме и фазе с напряжением сети.

Компенсация реактивной мощности – один из самых эффективных способов энергосбережения на промышленных предприятиях [2]. Указанные цели достигались с помощью пассивных методов компенсации реактивной мощности – использования источников реактивной мощности, среди которых применение находили статические тиристорные компенсаторы, а также конденсаторные установки [3]. Поскольку современные системы электропитания, в большинстве своем, – импульсные устройства, то для улучшения его гармонического состава целесообразно использование активного корректора коэффициента мощности (далее ККМ) [4, 5].

Активные ККМ используются как в однофазных, так и в многофазных цепях. Элементы схемы ККМ выбираются в соответствии с предполагаемыми условиями работы ККМ, мощностью и типом нагрузки. Величина индуктивности дросселя влияет на гармонический состав потребляемого тока, который регламентирован соответствующим ГОСТом. Система управления ККМ формирует шестимерный массив импульсных сигналов (для IGBT-драйверов), каждый из которых соответствует состоянию одного из шести ключей инвертора (открыт или закрыт). Второй, четвёртый и шестой элементы данного массива инверсны первому, третьему и пятому элементам этого же массива соответственно. Функциональная схема системы управления представлена на рис. 1.

–  –  –

() U dc зад Рис. 1. Функциональная схема системы управления ключами инвертора ККМ Длина вектора тока определяется координатой id, которая в свою очередь формируется по закону ПИ (пропорционально – интегрально) – регулирования ошибки рассогласования dc по напряжению на конденсаторе (разница между заданным сигналом и сигналом обратной связи) [6]; координата iq задаётся нулевой угол поворота вектора тока вычисляется в соответствии с алгоритмом идентификации частоты и фазового сдвига питающего напряжения. Для использования в вычислениях более сглаженного и точного сигнала с датчика напряжения на конденсаторе U C используется низкочастотный фильтр типа скользящего среднего [7]. Для проведения имитационного моделирования работы ККМ в трехфазной сети была построена модель сети с ККМ, который включает в себя (рис. 2): трехфазный источник питания «Three-Phase Source» и блоки: задания уровня напряжения на конденсаторе, амперметров и вольтметров, заземления, ККМ, вычисления активной и реактивной мощности «Active & Reactive Power» для вычисления коэффициента мощности, осциллографов для визуального анализа сигналов.

–  –  –

В ходе исследовательской работы, представленной в данной статье, была создана имитационная модель трехфазной сети с ККМ в среде Matlab/Simulink. Результаты проведённого моделирования подтверждают адекватность построенной модели в режиме пассивного выпрямителя (без использования ККМ), а также эффективность работы ККМ для улучшения гармонического состава тока и поддержания заданного уровня напряжения на конденсаторе. После анализа полученных результатов можно заключить, что:

В электроприводе с ККМ установленная полная мощность 1.

трансформатора питающей сети по сравнению с сетью без ККМ снижается на 35 %, соответственно уменьшаются сечения подводящих кабелей и расход электроэнергии [8].

Ток потребления при использовании ККМ полностью соответствует требованиям ГОСТу по эмиссии низкочастотных гармонических составляющих в питающую сеть [9].

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

Зевеке Г.В., Ионкин П.А., Нетушил А.В., Страхов С.В. Основы теории 1.

цепей. – 5-е изд., перераб. – М.: Энергоатомиздат, 1989. – 528 с.

Геворкян М.В. Современные компоненты компенсации реактивной 2.

мощности для низковольтных сетей. – М.: Издательский дом «ДодэкаХХI», 2003. – 64 с.

Кудрин Б.И. История компенсации реактивной мощности // Электрика, 3.

2001. № 6. – С.26-29.

Дабровски К. Компенсация РМ – интеллектуальный регулятор // ЭнергоИнфо, 2007. № 2. – С.2-12.

Овчинников Д.А., Кастров М.Ю., Лукин А.В., Малышков Г.М. Трехфазный выпрямитель с коррекцией коэффициента мощности // Практическая силовая электроника, 2002. Вып.6. – С.12-39.

Краснов И.Ю., Черемисин В.Н. Активный корректор коэффициента 6.

мощности // Itech intelligent technologies, 2008. №11. – С. 24-27.

Гутников В.С. Фильтрация измерительных сигналов. – Л.: Энергоатомиздат, 1990. – 192 с.

Кочкин В. Реактивная мощность в электросетях. Технологии управляемой компенсации // Новости электротехники, 2007. № 3. – С.34-44.

ГОСТ 13109-97 (МЭК 61000-3-2-95) – Нормы качества электрической 9.

энергии в системах электроснабжения общего назначения.

–  –  –

( )( ) Амплитуда угловой характеристики до отключения питания и при восстановлении питания (U=1)

–  –  –

Сопоставляя время перерыва питания АВР t=0,6 с с допустимым перерывом питания по условию устойчивости t= c видно что электродвигатель выйдет из синхронизма – динамическая устойчивость нарушается.

Промежуточной мерой по решению указанной проблемы может стать применение быстродействующих АВР на базе силовых тиристоров, позволяющих существенно сократить время включения резервного источника. Кардинальным же решением должна стать реконструкция компрессорных станции: замена двигателей на асинхронные. Помимо отсутствия остро чувствительности к перерывам питания, АД обладают важным преимуществом с точки зрения организации технологического процесса – возможностью использования частотного регулирования.

Список литературы http://www.toroid.ru/preobrazovateli.html [Электрон.ресурс]-2006.

1.

Беляев А.В. Противоаварийная автоматика в узлах нагpузки с мощными синхронными электродвиrателями. М.:НТФ «Энергопресс»,2005. – 88с.

Мелешкин Г.А., МеркурьевГ.В. Устойчивость энергосистем. Монография.

3.

Книга 1: СПб.: НОУ «Центр подготовки кадров энергетики», 2006. – 369 с.



Pages:   || 2 | 3 | 4 | 5 |   ...   | 9 |
 
Похожие работы:

«Выпуск 71, 2015 Вестник АмГУ 91 УДК 620.9:658.011.56 Д.И. Никольский, Д.А. Теличенко ПРИМЕНЕНИЕ ПИД-РЕГУЛЯТОРА ДЛЯ УПРАВЛЕНИЯ СЛОЖНЫМИ ОБЪЕКТАМИ С ЗАПАЗДЫВАНИЕМ В статье рассмотрена возможность применения классического подхода при управлении объектами с запаздыванием, работающими в условиях высокой степени априорной неопределенности. В качестве примера использовалась система автоматического регулирования расхода общего воздуха на Благовещенской ТЭЦ. Ключевые слова: регулятор, общий воздух,...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ АВТОНОМНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ «Национальный исследовательский ядерный университет «МИФИ» Обнинский институт атомной энергетики – филиал федерального государственного автономного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Национальный исследовательский ядерный университет «МИФИ» (ИАТЭ НИЯУ МИФИ) УТВЕРЖДАЮ И.о. декана физикоэнергетического...»

«ОАО «ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЙ ИНСТИТУТ им. Г.М.КРЖИЖАНОВСКОГО» (ОАО «ЭНИН») Аннотация Проект программы модернизации электроэнергетики России на период до 2020 года Москва, 20 Содержание Стр.1. Общая характеристика состояния электроэнергетики России. Актуальность и основания для разработки Программы модернизации электроэнергетики России...2. Цель, основные задачи, базовые положения, целевые показатели (индикаторы), капиталовложения для реализации Программы модернизации электроэнергетики России на период...»

«Балаковский инженерно – технологический институт – филиал федерального государственного автономного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Национальный исследовательский ядерный университет «МИФИ» Кафедра «Процессы и аппараты химической технологии» РАБОЧАЯ ПРОГРАММА по дисциплине Б.3.1.6 Гидрогазодинамика направление подготовки «140100 Теплоэнергетика и теплотехника» Профиль «Промышленная теплоэнергетика» форма обучения –заочная курс –2 семестр –3 зачетных единиц – 5...»

«Совет министров Автономной Республики Крым ОТЧЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ АВТОНОМНОЙ РЕСПУБЛИКИ КРЫМ О СВОЕЙ ДЕЯТЕЛЬНОСТИ В ЦЕЛОМ (КОМПЛЕКСНЫЙ) за 2011 год Симферополь, 2012 год Содержание стр. Введение.. Социально-экономическое развитие Автономной Республики Крым. 8 Стратегическое планирование. Разработка и реализация программ Автономной Республики Крым Мобилизация доходов на территории автономии, исполнение бюджета Автономной Республики Крым и контроль за использованием бюджетных средств.. 17...»

«ОАО «Научно-исследовательский институт по передаче электроэнергии постоянным током высокого напряжения» ПЕРЕЧЕНЬ отчетов по научно-исследовательским работам (2009) Санкт-Петербург Настоящий перечень содержит аннотации на отчеты по работам, выполненным в ОАО «НИИПТ» в 2009 году в рамках научно-технической деятельности. Назначение перечня – ознакомление специалистов с исследованиями и разработками, проводимыми институтом и возможно более широкое использование в электроэнергетической отрасли...»

«Информационный бюллетень май 2013 года СОДЕРЖАНИЕ Новости электроэнергетики В конце апреля состоялся семинар по теме: «Служба главного стр.2 энергетика современного предприятия» 16 мая АРЕМ провел рабочее совещание в городе Тараз стр.5 Презентована программа «Энергосбережение-2020» стр.7 Комгосэнергонадзор провел республиканский семинар по стр.9 энергосбережению В печати опубликован Типовой договор электроснабжения стр.10 стр.17 Регламент оказания госуслуги по согласованию дублирующих линий...»

«ИНСТИТУТ ПРОБЛЕМ БЕЗОПАСНОГО РАЗВИТИЯ АТОМНОЙ ЭНЕРГЕТИКИ РОССИЙСКОЙ АКАДЕМИИ НАУК АТОМНЫЕ СТАНЦИИ МАЛОЙ МОЩНОСТИ: НОВОЕ НАПРАВЛЕНИЕ РАЗВИТИЯ ЭНЕРГЕТИКИ Том 2 Под редакцией академика РАН А. А. Саркисова Москва 2015 УДК 621.039 ББК 31.19 А Рецензенты: академик РАН Г. А. Филиппов, доктор технических наук И. И. Линге Атомные станции малой мощности: новое направление развития энергетики : Т. 2 /под ред. акад. РАН А. А. Саркисова. — М. : Академ-Принт, 2015. — 387 с. : ил. — ISBN 978-5-906324-04-7 (в...»

«МИНИСТЕРСТВО ОБРАЗОВАНИЯ И НАУКИ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ АВТОНОМНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ «Национальный исследовательский ядерный университет «МИФИ» Обнинский институт атомной энергетики – филиал федерального государственного автономного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Национальный исследовательский ядерный университет «МИФИ» (ИАТЭ НИЯУ МИФИ) УТВЕРЖДАЮ И.о. декана физикоэнергетического...»

«ТОМСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ «УТВЕРЖДАЮ» Проректор по учебной работе ТГУ В.В. Демин «»_ 2014 г. УЧЕБНЫЙ ПЛАН программы повышения квалификации «Актуальные и проблемные вопросы государственной политики в области энергосбережения и повышения энергетической эффективности» Категория слушателей: представители федеральных органов исполнительной власти, органов исполнительной власти субъектов РФ, органов местного самоуправления, представители организаций и учреждений бюджетной сферы,...»

«ББК 94.3; я 14-й Международный научно-промышленный форум «Великие реки’2012». [Текст]: [труды конгресса]. В 2 т. Т. 1 / Нижегород. гос. архит.-строит. ун-т; отв. ред. Е. В. Копосов – Н. Новгород: ННГАСУ, 2013. – 478 с.ISBN 978-5-87941-874Редакционная коллегия: Копосов Е. В. (отв. редактор); Бобылев В. Н. (зам. отв. редактора), Соболь С. В. (зам. отв. редактора), Втюрина В. В., Коссэ М. А., Гельфонд А. Л., Виноградова Т. П., Баринов А. Н., Еруков С. В., Коломиец А. М., Петров Е. Ю., Филиппов Ю....»

«Энергоэффективность в промышленности СВЕРДЛОВСКИЙ ОБЛАСТНОЙ СОЮЗ ПРОМЫШЛЕННИКОВ И ПРЕДПРИНИМАТЕЛЕЙ на системном уровне Антон Александрович Воробьев Председатель Правления «ФИНЭКС» Председатель подкомитета по международной стандартизации и сертификации СОСПП Официальный представитель России (эксперт с правом голосования) в Техническом комитете ИСО/ТК 279 «Менеджмент инноваций и в Проектном комитете ИСО/ПК 280 Консультирование в сфере управления Главный аудитор TV CERT (Германия) Консалтинговая...»

«Якутский институт водного транспорта (филиал) ФГБОУ ВО «Сибирский государственный университет водного транспорта» Шифр дисциплины: Б2.Б.3 Физика Рабочая программа по направлению 13.03.02 «Электроэнергетика и электротехника» Якутск 2015 1 ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ ДИСЦИПЛИНЫ Курс физики является общенаучной дисциплиной и базируется, в основном, на математике и знаниях о природе и природных явлениях, приобретенных студентами, как при изучении школьных курсов, так и в повседневной жизни. 2 МЕСТО ДИСЦИПЛИНЫ В...»

«International Scientific Journal http://www.inter-nauka.com/ Секция 8. Экономические науки РЕВАКО ЕЛЕНА АЛЕКСАНДРОВНА аспирант Института социально-экономических и энергетических проблем Севера Коми научного центра Уральского отделения Российской академии наук г.Сыктывкар, Россия РЕЗУЛЬТАТЫ И ВЫЗОВЫ РЕАЛИЗАЦИИ ГОСУДАРСТВЕННЫХ ПРОГРАММ РЕСПУБЛИКИ КОМИ Развитие государственных программ субъектов РФ принято в качестве ключевого направления работы по реализации бюджетной политики РФ на 2016 – 2018...»

«Балаковский инженерно-технологический институт филиал федерального государственного автономного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Национальный исследовательский ядерный университет «МИФИ» УТВЕРЖДЕНА Зам. руководителя по УР В.М. Земсков (подпись) «_» 2015 г. РАБОЧАЯ ПРОГРАММА Б2.П.1 Производственная практика Направления подготовки «13.03.01 Теплоэнергетика и теплотехника» Профиль подготовки «Промышленная теплоэнергетика» Квалификация (степень) выпускника...»

«ОТКРЫТОЕ АКЦИОНЕРНОЕ ОБЩЕСТВО «СИСТЕМНЫЙ ОПЕРАТОР ЕДИНОЙ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЙ СИСТЕМЫ» Утверждена Советом Директоров (Протокол от 28.06.2011 №107) ПРОГРАММА инновационного развития на 2011 – 2016 годы и на перспективу до 2020 года Ответственное подразделение: Отдел инновационной деятельности (109074, Москва, Китайгородский проезд, дом 7, стр.3) Ответственное лицо: Федоренко Юрий Павлович, директор по инновациям ОАО «СО ЕЭС» yurpaf@so-ups.ru, (499) 788-17-41, (985) 922-60Ответственный руководитель:...»

«2013 г. Форма №4 (представляется по программам профессионального образования) Сведения об обеспеченности образовательного процесса учебной литературой или иными информационными ресурсами и материально-техническом оснащении ГБОУ СПО (ССУЗ) Челябинский энергетический колледж им. С.М.Кирова (наименование соискателя лицензии) Специальность 120714 Земельно-имущественные отношения (код, наименование образовательной программы) Колво обуча ющихс я, Наименование циклов, изуча дисциплин, ю-щих...»

«ОАО «Научно-исследовательский институт по передаче электроэнергии постоянным током высокого напряжения» ПЕРЕЧЕНЬ отчетов по научно-исследовательским работам (2009) Санкт-Петербург Настоящий перечень содержит аннотации на отчеты по работам, выполненным в ОАО «НИИПТ» в 2009 году в рамках научно-технической деятельности. Назначение перечня – ознакомление специалистов с исследованиями и разработками, проводимыми институтом и возможно более широкое использование в электроэнергетической отрасли...»

«Том 1 С.Б. Сиваев Создание и деятельность энергосервисных компаний и перфоманс-контрактов в России Энергосервис и перформанс-контракты: возможности и проблемы их реализации в России Создание и деятельность энергосервисных компаний и перфомансконтрактов в России. Том 1: Энергосервис и перформанс контракты: возможности и проблемы их реализации в России / Сиваев С.Б., под ред. Грицевич И.Г. – Всемирный фонд дикой природы (WWF) – М., 2011. Работа подготовлена в рамках проекта WWF, осуществляемого...»

«ББК 94.3; я 43 15-й Международный научно-промышленный форум «Великие реки’2013». [Текст]: [труды конгресса]. В 3 т. Т. 2 / Нижегород. гос. архит.-строит. ун-т; отв. ред. С. В. Соболь. – Н. Новгород: ННГАСУ, 2013. – 424 с. ISBN 978-5-87941-941-2 Редакционная коллегия: Соболь С. В. (отв. редактор); Бобылев В. Н. (зам. отв. редактора), Монич Д. В., Втюрина В. В., Коссэ М. А., Гельфонд А. Л., Виноградова Т. П., Баринов А. Н., Еруков С. В., Коломиец А. М., Филиппов Ю. В., Соколов В. В., Зенютич Е....»







 
2016 www.programma.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Учебные, рабочие программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.