WWW.PROGRAMMA.X-PDF.RU
БЕСПЛАТНАЯ ЭЛЕКТРОННАЯ БИБЛИОТЕКА - Учебные и рабочие программы
 

Pages:   || 2 | 3 | 4 |

«ОГЛАВЛЕНИЕ СОКРАЩЕНИЯ ВВЕДЕНИЕ ГЛАВА 1 ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ ОПТИМИЗАЦИОННОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ ПОВОРОТНО-ЛОПАСТНОЙ ГИДРОТУРБИНЫ. 12 1.1 Традиционные способы проектирования лопастной системы ...»

-- [ Страница 1 ] --

ОГЛАВЛЕНИЕ

СОКРАЩЕНИЯ

ВВЕДЕНИЕ

ГЛАВА 1 ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ ОПТИМИЗАЦИОННОГО

ПРОЕКТИРОВАНИЯ ПОВОРОТНО-ЛОПАСТНОЙ ГИДРОТУРБИНЫ.............. 12

1.1 Традиционные способы проектирования лопастной системы рабочего

колеса

Необходимость внедрения задачи оптимизационного проектирования.... 14

1.2

Зарождение оптимизационного проектирования.



1.3 Подходы к оптимизационному проектированию

1.4 Особенности проектирования лопастей ПЛ турбин

1.5

ГЛАВА 2 ВЫБОР И ВЕРИФИКАЦИЯ МЕТОДИКИ ОПРЕДЕЛЕНИЯ

ХАРАКТЕРИСТИК ПЛ ГИДРОТУРБИНЫ

Основные методики расчета энергетических характеристик гидротурбин 28 2.1 Расчетно-экспериментальная методика

2.1.1 Расчетно-теоретическая методика

2.1.2 Комбинированная методика

2.1.3

2.2 Влияние используемого метода гидродинамического расчета на выбор целевых функций

2.3 Математическая модель движения несжимаемой вязкой жидкости в проточной части гидротурбины

2.4 Адаптация комбинированной методики к особенностям гидродинамического расчета ПЛ гидротурбин

Исследование влияния густоты сетки на точность расчетных исследований 2.5 …………………………………………………………………………………46 Прогнозирование кавитационных характеристик гидротурбины............... 48 2.6

ГЛАВА 3. МЕТОДИКА ОПТИМИЗАЦИОННОГО ПРОЕКТИРОВАНИЯ С

ИСПОЛЬЗОВАНИЕМ ПРОГРАММНОГО КОМПЛЕКСА «CADRUN-OPT»...... 55 Описание программного комплекса «CADRUN-opt»

3.1

3.2 Оптимизационное проектирование лопасти рабочего колеса поворотнолопастной гидротурбины

Параметризация лопасти рабочего колеса.

3.3 Вариация угловой координаты срединной поверхности лопасти......... 60 3.3.1 Вариация меридиональной проекции лопасти

3.3.2 Выбор режимов проектирования

3.4 Выбор метода оптимизации

3.5 Выбор целевых функций и ограничений

3.6 3.6.1 Выбор целевых функций для оценки энергетических характеристик рабочего колеса

3.6.2 Выбор целевой функции для оценки кавитационых качеств рабочего колеса …………………………………………………………………………….74 Ограничения

3.6.3

–  –  –

Тестирование модифицированных целевых функций

3.6.5 Ограничения на минимальный уровень КПД

3.6.6 Формулирование прочностных ограничений

3.6.7

3.7 Методика оптимизационного проектирования поворотно-лопастных гидротурбин

ГЛАВА 4 ПРИМЕНЕНИЕ МЕТОДИКИ ОПТИМИЗАЦИОННОГО

ПРОЕКТИРОВАНИЯ

4.1 Верификация методики оптимизационного проектирования РК ПЛ гидротурбины

4.1.1 Модельные испытания существующего (старого) и спроектированного (нового) рабочего колеса

4.1.2 Расчетные исследования существующего (старого) и спроектированного (нового) рабочего колеса

4.1.3 Оптимизационное проектирование рабочего колеса на условия ГЭС Джердап I

Оптимизационное проектирование рабочего колеса ПЛ30

4.2

4.3 Оптимизационное проектирование рабочего колеса на условия ГЭС Кегумс 2

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

СПИСОК ЛИТЕРАТУРЫ

ПРИЛОЖЕНИЕ А

СОКРАЩЕНИЯ

– 3 dimension (трехмерная);

3D

– multi-objective genetic algorithm (многоцелевой генетический MOGA алгоритм);

АК – аппарат-колесо;

АКО – аппарат–колесо–отсасывающая труба;

ГА – генетический алгоритм;

КМ – комбинированная методика КПД – коэффициент полезного действия;

ЛМЗ – Ленинградский металлический завод НА – направляющий аппарат;

НДС – напряженно-деформированное состояние;

ОТ – отсасывающая труба;

ПЛ – поворотно-лопастная;

РК – рабочее колесо;

РО – радиально-осевая;

РТМ – расчетно-теоретическая методика;

РЭМ – расчетно-экспериментальная методика;

СКБ ГТМ – Специальное конструкторское бюро «Гидротурбомаш»;

СО РАН – Сибирское отделение Российской академии наук;

ВВЕДЕНИЕ

Актуальность темы: обусловлена необходимостью проектирования лопастных систем рабочих колес поворотно-лопастной гидротурбин, обеспечивающих высокие энергетические и кавитационные качества и надежную работу гидротурбин в широком диапазоне расходов и напоров. Гидротурбины поворотно-лопастного типа чрезвычайно востребованы в России и в других странах мира. По данным анализа, выполненного ОАО «Силовые машины», на начало 2013г., объем установленных в мире поворотно-лопастных гидротурбин составлял 11% или 100 584 МВт; в России этот показатель выше и составлял 26,6% от общей мощности гидростанций России.





Современные гидротурбины обладают, как известно, достаточно высоким КПД и хорошими кавитационными качествами. Высокая конкуренция на рынке энергооборудования делает задачу улучшения гидродинамических характеристик гидротурбины не только технически, но и экономически важной. При проектировании к гидротурбине предъявляются следующие требования:

Обеспечение требуемой мощности турбины N при заданном расчетном напоре Hp;

Обеспечение высокого уровеня максимального КПД гидротурбины;

Обеспечение заданных приведенных параметров оптимального режима гидротурбины;

Обеспечение требуемого уровня средневзвешенного КПД гидротурбины;

Обеспечение приемлемого уровня кавитационного коэффициента гидротурбины при заданных условиях (в том числе при заданном заглублении рабочего колеса);

Обеспечение высокой надежности в широком диапазоне работы гидротурбины.

Должны быть учтены требования к прочности и технологичности конструкции, а в ряде случаев могут ставиться дополнительные требования, в частности к зависимости КПД от режима работы гидротурбины, т.е. к виду ее универсальной характеристики.

Одним из важнейших элементов проточной части гидротурбины является лопастная система рабочего колеса, гидродинамические качества которой в большой степени позволяют обеспечить все выше перечисленные требования.

Проектирование лопастной системы рабочего колеса гидротурбины представляет собой сложную оптимизационную задачу определения формы лопасти, позволяющей обеспечить максимально возможные энергетические и кавитационные качества гидротурбины в широком диапазоне работы.

Как будет показано в первой главе, традиционные методы проектирования имеют ряд недостатков, затрудняющих решение поставленной задачи.

Необходимость постановки и решения оптимизационной задачи отмечалась еще в 80-х годах прошлого века [10, 40]. В тоже время были поставлены и решены первые задачи одноцелевого однорежимного оптимизационного проектирования.

Современное развитие вычислительной техники и теории оптимизационного проектирования позволяют ставить и решать задачи многоцелевого оптимизационного проектирования на нескольких режимах работы гидротурбины, что позволяет в большей степени обеспечить указанные выше требования к гидродинамическим характеристикам гидротурбины.

Из обзора литературы, выполненного в первой главе, следует, что, на данный момент, задача многоцелевого оптимизационного проектирования лопастных систем рабочих колес для поворотно-лопастных гидротурбин практически не разработана.

Цель и задачи работы: Целью диссертационной работы является разработка методики многоцелевого многорежимного оптимизационного проектирования лопастной системы рабочего колеса поворотно-лопастной гидротурбины с использованием генетического метода оптимизации в программном комплексе «CADRUN-opt». Методика позволит проектировать рабочие колеса с высокими энергетическими и кавитационными качествами.

Для достижения поставленной цели решаются следующие основные задачи:

анализ традиционных способов проектирования лопастной системы рабочего колеса;

обоснование необходимости внедрения задачи оптимизационного проектирования;

анализ особенностей проектирования лопастей поворотно-лопастных гидротурбин;

постановка задачи оптимизационного проектирования лопастей поворотнолопастных гидротурбин;

анализ влияния выбранного метода гидродинамического расчета на выбор целевых функций;

выбор и верификация метода гидродинамического расчета;

выбор режимов проектирования;

разработка метода оценки кавитационных качеств рабочего колеса;

разработка целевых функций;

применение разработанной методики для проектирования лопастей поворотно-лопастных гидротурбин разной быстроходности;

Объект исследования: Геометрия лопастной системы рабочего колеса поворотно-лопастной гидротурбины.

Методы исследования: При решении задач гидродинамики используются методы математического моделирования 3-х мерного вязкого течения, для решения оптимизационных задач используются методы отыскания экстремальных значений функций. В качестве основного метода исследования применялся численный эксперимент. Для верификации результатов численного эксперимента использовался метод сравнения с экспериментальными данными, полученными в Лаборатории водяных турбин ОАО «Силовые машины» «ЛМЗ» и в гидравлической лаборатории Турбоинститута г. Любляна, Словения.

Научная новизна: В рамках выполнения диссертационной работы сформулирована постановка задачи оптимизационного проектирования лопасти рабочего колеса поворотно-лопастной гидротурбины с учетом особенностей проектирования последней, выбраны режимы проектирования, разработаны целевые функции и ограничения. Предложен метод оценки кавитационных качеств рабочего колеса, основанный на анализе распределения давления на лопасти в некавитационном потоке. Предложена новая целевая функция для оценки кавитационных качеств рабочего колеса. Разработана комбинированная методика расчета прогнозных пропеллерных характеристик поворотно-лопастных гидротурбин, принятая в качестве гидродинамического метода расчета в оптимизационной задаче. Предложен способ модификации целевых функций для оценки работы гидротурбины на форсированном режиме. Предложено ограничение на минимальный КПД гидротурбины, позволившее ускорить поиск оптимального решения. Разработана, апробирована и доведена до использования в инженерной практике методика оптимизации лопасти рабочего колеса поворотно-лопастной гидротурбины. Разработанная методика заложена в программный модуль оптимизационного проектирования поворотно-лопастной гидротурбины.

Практическая значимость диссертационной работы: Разработана, апробирована и доведена до использования в инженерной практике методика оптимизационного проектирования лопасти рабочего ПЛ гидротурбин. В процессе работы оптимизационный программный комплекс «CADRUN-opt», предназначенный для оптимизации лопастных систем гидротурбин и разрабатываемый в СКБ ГТМ ОАО «Силовые машины» - «ЛМЗ» совместно с институтами Сибирского отделения российской академии наук, был дополнен модулем оптимизационного проектирования поворотно-лопастных гидротурбин.

Возможность использования данного программного продукта ускоряет процесс проектирования лопастных систем рабочего колеса и повышает надежность результата: достижение необходимых требований, стоящих перед конструктором.

Достоверность результатов. Результаты представленных в работе верификационных расчетов согласуются с экспериментальными данными, полученными в Лаборатории водяных турбин ОАО «Силовые машины» «ЛМЗ» и в гидравлической лаборатории Турбоинститута г. Любляна, Словения.

Личный вклад соискателя. В рамках разработки методики оптимизационного проектирования лопасти рабочего колеса поворотнолопастной гидротурбины соискателем сформулирована постановка задачи оптимизационного проектирования, а именно:

сформулирована постановка задачи оптимизационного проектирования лопасти РК ПЛ гидротурбины;

в процессе адаптации и верификации комбинированной методики расчета потерь для построения пропеллерных характеристик ПЛ гидротурбины показано, что для корректного прогнозирования энергетических характеристик ПЛ гидротурбин необходимо проводить расчет потерь с использованием 3-х мерного моделирования турбулентного потока вязкой жидкости в постановке «направляющий аппарат – рабочее колесо с зазорами

– отсасывающая труба».

предложен метод оценки кавитационных качеств РК, основанный на анализе распределения давления на лопасти в некавитационном потоке;

сформулированы целевые функции для оценки гидравлических и кавитационных качеств РК ПЛ гидротурбины, предложено вести проектирование на оптимальном и форсированном режимах;

модифицированы целевые функции для форсированного режима работы гидротурбины, модификация целевых функций позволила учесть наклон зависимостей КПД и кавитационных качеств лопасти от расхода;

предложено ограничение на минимальный КПД гидротурбины при оптимизационном расчете, которое позволило ускорить процесс поиска оптимального решения;

разработана методика оптимизационного проектирования лопасти РК ПЛ гидротурбины.

По разработанной методике соискателем спроектированы оптимизированные лопасти рабочих колес поворотно-лопастных гидротурбин разной быстроходности.

Расчеты, представленные в работе, проведено соискателем самостоятельно.

Соискателем подготовлены основные публикации по теме диссертации.

Апробация работы. Основные научные результаты, изложенные в диссертационной работе, докладывались на следующих конференциях и семинарах: 15-ой Международной научно-технической конференции студентов и аспирантов (Москва МГТУ им. Н.Э. Баумана 2011г), международной научнотехнической конференции «Гидравлические машины, гидропневмоприводы и гидропневмоавтоматика. Современное состояние и перспективы развития»

(Санкт-Петербург, СПбГПУ 2012г), 26th IAHR Symposium on Hydraulic Machinery and Systems (Beijing, China, 2012), HydroVision Russia 2013 (Москва 2013г), 27th IAHR Symposium on Hydraulic Machinery and Systems (Montreal, Canada, 2014), Hydro 2014 (Черноббио, Италия 2014г).

Публикации. По теме диссертации опубликовано 10 работ, из них 4 работы опубликованы в рецензируемых научных журналах, рекомендованных Высшей аттестационной комиссией, 2 работы опубликованы в зарубежных научных журналах, входящих в международную базу цитирования Scopus.

Структура и объем диссертации. Диссертация изложена на 142 страницах текста, включая 98 рисунков и 4 таблицы, состоит из введения, четырех глав, заключения, списка литературы, включающего 73 наименования и 1 приложения.

ГЛАВА 1 ПОСТАНОВКА ЗАДАЧИ ОПТИМИЗАЦИОННОГО

ПРОЕКТИРОВАНИЯ ПОВОРОТНО-ЛОПАСТНОЙ ГИДРОТУРБИНЫ

–  –  –

Для создания гидротурбины, обладающей высокими энергетическими и кавитационными качествами, необходимо иметь возможность правильно оценивать влияние геометрии проточной части и лопастных систем на рабочий процесс гидротурбины на разных режимах. Для изучения этого влияния и проектирования используют методы гидродинамического расчета [5, 11, 18, 19, 40, 45,]. К настоящему моменту методы проектирования с использованием прямой и обратной задачи гидродинамического расчета хорошо отработаны и широко используются в практике гидротурбиностроения.

Обратная задача гидродинамического расчета – это задача, в которой заданы параметры потока, а в процессе решения находится форма лопасти, обеспечивающая этот поток. Т.е при проектировании данным способом требуемые параметры потока должны быть известны заранее, а форма лопасти получается расчетным путем. На данный момент обратная задача реализована только в двумерной или квазитрехмерной постановке и достаточно редко используется при проектировании.

Прямая задача гидродинамического расчета – это задача, в которой заданы все возмущающие поток формы, а в процессе расчета определяются параметры потока. Т.е. при проектировании лопастной системы рабочего колеса задается форма лопасти и исследуется ее влияние на характеристики гидротурбины.

Проектирование с применением прямой задачи можно разделить на четыре этапа:

на начальном этапе создается первое приближение лопастной системы рабочего колеса на выбранные параметры;

на следующем этапе проводятся гидродинамические расчеты, позволяющие более полно выявить особенности влияния этой лопастной системы на эффективность проточной части;

третьим этапом является модификация лопастной системы рабочего колеса по результатам анализа расчетных исследований с целью обеспечения выбранных параметров, достижения требуемого уровня КПД и кавитационных качеств;

на заключительном четвертом этапе проводятся проверочные гидродинамические расчеты, по результатам которых принимается решение о необходимости дальнейших модификаций.

Создание «хорошего» первого приближения лопастной системы позволяет существенно сократить сроки проектирования [39]. Для этого необходимо иметь инженерный опыт проектирования и статистическую базу данных относительных геометрических параметров лопастей для оптимального режима, таких как осредненные густота решетки l t, входной угол 1, выходной угол 2 и другие [8, 9]. Создание первого приближения является отдельной задачей и выходит за рамки данной работы.

Объем проводимых расчетных исследований должен быть достаточен для оценки эффективности, кавитационных качеств лопастной системы и определения параметров для дальнейшей модификации. Выбранные методы гидродинамического расчета должны обладать достаточной для поставленных задач точностью прогнозирования характеристик. Так же важны время проведения гидродинамического расчета и наличие вычислительных ресурсов. В настоящее время, как правило, используются трехмерные методы расчета вязкой несжимаемой жидкости. Началось внедрение в инженерную практику двухфазных моделей расчета течения сжимаемой жидкости, позволяющих, более обосновано, проводить кавитационные расчеты [17, 23, 30, 62]. Однако расчеты с использованием этих моделей требуют большого объема вычислений, что затрудняет их использование на этапе проектирования лопастных систем.

Одним из наиболее сложных этапов, требующим большого инженерного опыта, является третий этап. При проектировании традиционными способами модификация лопастной системы проводится проектировщиком вручную, с использованием личного опыта и методов целенаправленного поиска.

Четвертый этап, как и второй, должен включать объем расчетных исследований, достаточный для достижения поставленных проектировщиком целей.

Необходимость внедрения задачи оптимизационного 1.2 проектирования.

Как было отмечено выше, методы проектирования с использованием прямой и обратной задачи гидродинамического расчета достаточно давно используются на практике. Можно выделить ряд недостатков этих методов.

Основным недостатком метода, основанного на решении обратной задачи гидродинамического расчета, является необходимость определения оптимальной структуры потока в проточной части. Фактически это приводит к тому, что приходится решать задачу в два этапа: на первом находить оптимальную структуру потока и только поле этого искать геометрическую форму, создающую этот поток [40]. К тому же, несмотря на большое количество теоретических и экспериментальных исследований, оптимальная структура потока так и не найдена.

Недостатком метода проектирования, основанного на решении прямой задачи гидродинамики традиционным способом, является человеческий фактор.

Инженер, обладающий соответствующим опытом, может существенно сократить весь этап проектирования, добившись требуемых результатов минимальным числом модификаций. Но даже в этом случае нельзя гарантировать, что спроектированная лопастная система будет оптимальной для заданных параметров. И при современном (высоком) техническом уровне гидротурбин не всегда удается добиться желаемых результатов. В основном это обусловлено невозможностью исследования достаточного количества модифицированных лопастных систем за ограниченное время.

Следующая проблема в равной степени относится как к первому, так и ко второму методу проектирования. Разные гидродинамические показатели взаимосвязаны между собой. Например, быстроходность гидротурбины накладывает определенные ограничения на ее энергетические показатели. Также в процессе проектирования нередко приходится учитывать противоречивые требования к геометрическим параметрам. Например, оптимальная с точки зрения энергетических характеристик форма лопасти рабочего колеса может оказаться неприемлемой с точки зрения кавитационных качеств.

Как уже отмечалось, достижения в изучении рабочего процесса, развитие вычислительной техники, вычислительной гидродинамики и теории решения оптимизационных задач позволяют осуществить новую методологию проектирования гидротурбин, основанную на решении прямой гидродинамической задачи, с применением методов математической оптимизации. Для этого необходимо объединить второй, третий и четвертый этап проектирования, в оптимизационную задачу.

Оптимизационное проектирование с использованием обратной задачи в настоящее время используется редко. Это обусловлено отчасти тем, что обратная задача в трехмерной постановке в настоящее время не решена, и отчасти тем, что оптимизационное проектирование с использованием прямой задачи позволяет получить гидротурбины с высокими энергетическими и кавитациоными характеристиками.

Таким образом, оптимизационное проектирование с использованием прямой задачи гидродинамического расчета отличается от инженерного степенью автоматизации и наличием оптимизационного алгоритма, выполняющего за исследователя наиболее сложную часть работы – модификацию лопастной системы. Именно наличие оптимизационного алгоритма позволяет утверждать, что модифицированная лопастная система будет лучше всего отвечать поставленным требованиям.

Зарождение оптимизационного проектирования. 1.3

Оптимизационное проектирование турбомашин начало интенсивно развиваться в 70 – 80-х годах. В работе [10] указывается на необходимость развития оптимизационных методов проектирования. В ней отмечено, что выработанные ранее инженерные приемы и рекомендации не могут гарантировать того, что возможности повышения КПД и улучшения кавитационных качеств целиком исчерпаны.

Как уже отмечалось, задачу оптимизационного проектирования турбомашин можно разделить на задачу отыскания оптимальной структуры потока в проточной части и задачу поиска оптимальной формы профиля решетки.

Задача отыскания оптимальной структуры течения жидкости за рабочим колесом необходима для обоснованного задания граничных условий при проектировании решетки профилей. Достаточно полный обзор поставленных и реализованных задач оптимизационного проектирования гидромашин по состоянию на 1989 г. выполнен в работе Г.И. Топажа [40]. На момент написания монографии [40] наиболее общий подход к определению оптимальной структуры потока за рабочим колесом был основан на использовании уравнений осесимметричной модели течения жидкости в проточной части гидротурбины и методов теории оптимального управления. В отечественной инженерной практике вначале были решены более простые одномерные задачи оптимизации. В частности на основе вихревой модели течения жидкости было получено аналитическое решение вариационной задачи минимизации индуктивных потерь в гидротурбине. Затем были поставлены и решены в различных постановках задачи по минимизации суммы различных видов потерь энергии в турбине.

Большой вклад в постановку и реализацию этих задач, в том числе и на ЭВМ, внесли А.В. Федоров и В.И. Климович [10, 41].

Задача поиска оптимальной решетки сводится к решению обратной задачи теории решеток в оптимизационной постановке, позволяющей в процессе проектирования решетки минимизировать любую ее гидродинамическую и кинематическую характеристику (потери энергии, кавитационный коэффициент, интегральное отклонение расчетных величин скоростей или осредненной закрутки потока в решетке от заданной функции и т.д.). Минимизация характеристик происходит с учетом различных ограничений на величину циркуляции скорости, значение кавитационного коэффициента и другие.

Оптимальное проектирование решетки производится итерационным методом путем целенаправленного изменения формы профиля. Стоит отметить работу [42] где оптимизационная постановка обратной задачи теории решеток впервые рассмотрена применительно к гидромашинам, а также работы [7] и [27].

Из выше сказанного можно сделать вывод, что к середине 80-х годов была поставлена и решена задача оптимизации, позволяющая максимизировать КПД гидротурбины на выбранном (как правило, оптимальном) режиме при заданных ограничениях. Дальнейшее развитие оптимизационной задачи применительно к гидротурбине сдерживалось развитием вычислительной техники, не позволяющей решать гидродинамическую задачу расчета гидротурбины в трехмерной постановке за приемлемое для практики время.

Подходы к оптимизационному проектированию. 1.4

Оптимизационная задача – это задача нахождения минимума (максимума) заданной функции, называемой целевой. Как правило, целевая функция – сложная функция, зависящая от входных параметров. Соответственно при решении оптимизационной задачи необходимо найти значения входных параметров, при которых целевая функция достигнет своего минимума (максимума). Если целевых функций будет несколько, то оптимизационная задача становится многоцелевой (многокритериальной).

В случае проектирования лопастной системы рабочего колеса гидротурбины оптимизационным методом объектом оптимизации является лопасть рабочего колеса, входными параметрами, определяющими минимум целевой функции, – геометрические параметры, описывающие форму лопасти РК.

Проектирование лопастной системы рабочего колеса представляет сложную оптимизационную задачу. Множество требований, предъявляемых к рабочему колесу (как правило, противоречивых), диктует необходимость использования специальных методов при решении задачи оптимизации. Здесь можно выделить несколько подходов.

При первом подходе в качестве целевой функции, подлежащей минимизации, берется взвешенная сумма всех интересующих функций качества [66, 68, 70].

Недостаток его очевиден: для адекватного выбора весовых коэффициентов для каждой новой турбины необходимо накопление статистики оптимизационных расчетов с различными комбинациями весовых коэффициентов и тщательное сопоставление результатов. Проблема адекватности выбора весовых коэффициентов отмечена и при многоцелевой оптимизации других гидравлических машин, в частности, насосного оборудования [16].

Второй подход предполагает при минимизации одной функции накладывать дополнительные ограничения на величину всех остальных интересующих функций. В работах [14, 54] этот подход рассмотрен и сделан вывод, что наиболее перспективным представляется третий подход.

Третий подход – это многоцелевая оптимизация, при которой улучшение формы лопасти проводится сразу по нескольким целевым функциям [15, 52, 55, 59, 60]. В этом случае результатом решения задачи оптимизации является не одна форма лопасти, а множество форм, образующих фронт Парето.

Как показала практика, задачи многоцелевой оптимизации лучше решаются стохастическими (вероятностными) методами оптимизации (методами, позволяющими решать многокритериальные задачи с большим числом параметров). В настоящее время, наиболее распространенным алгоритмом оптимизации для решения задач проектирования гидротурбин является генетический алгоритм [6, 24]. Впервые генетический алгоритм был предложен в 1975 году Джоном Холландом. Наиболее ранняя работа по оптимизации рабочего колеса гидротурбины с использованием генетического алгоритма, найденная автором, относится к 2000 г [59]. Однако есть ссылки на работы 1993 г. В работе [72] представлены тестовые расчеты по оптимизации РК РО гидротурбины градиентным методом и методом с использованием генетического алгоритма.

Выбор сделан в пользу метода оптимизации с использованием генетического алгоритма. Такой же вывод, после проведения тестовых расчетов, сделан и в работе [14].

Предварительным этапом решения оптимизационной задачи является параметризация геометрии лопасти рабочего колеса. Она должна с одной стороны обеспечить возможность гибкого изменения геометрической формы лопастной системы, а с другой стороны содержать по возможности меньшее число параметров. Способы параметризации лопасти рабочего колеса гидротурбины можно подразделить на:

- параметризацию дискретной решетки профилей;

- параметризацию срединной поверхности лопасти и поверхности толщин.

Оба способа хорошо разработаны и позволяют достаточно гибко варьировать форму лопасти. Для параметризации используются кривые или поверхности Безье или базовые полиномы Бернштейна [4, 29]. На рисунках 1.4.1 и 1.4.2 представлена параметризация решетки профилей путем параметризации срединной линии профиля и параметризации рабочей и тыльной сторон профиля. На рисунке 1.4.3 представлена параметризация срединной поверхности лопасти.

–  –  –

Рис 1.4.2 Параметризация рабочей и тыльной сторон профиля.

Рис 1.4.3 Параметризация срединной поверхности лопасти.

Общая методика параметризации лопастей различными способами изложена в работе [54]. Здесь же представлено сравнение этих методик с точки зрения числа параметров, необходимых для успешной параметризации и возможности гибко изменять геометрию. Выбор сделан в пользу параметризации срединной поверхности лопасти. Стоит отметить, что одна из ведущих фирм на рынке гидротурбиностроения, ALSTOM, представив в 2002 г. работу [72], где параметризация лопасти РК РО гидротурбины выполнена путем параметризации решетки профилей, уже в 2004 г. перешла на параметризацию лопасти путем параметризации срединной поверхности [53]. Параметризации срединой поверхности позволяет использовать меньшее число параметров и получать более гладкую поверхность, чем в случае параметризации дискретной решетки профилей.

Следующим этапом решения оптимизационной задачи является выбор режимов проектирования. Проектирование рабочего колеса гидротурбины целесообразно вести минимум на двух режимах работы – оптимальном и форсированном, хотя бы из тех соображений, что кавитационные свойства гидротурбины имеет смысл улучшать на режимах с большими расходами. Такой подход применяется, например, в работах [51, 55, 63, 70].

Современное развитие вычислительной техники позволяет выбирать в качестве метода гидродинамического расчета трехмерное моделирование турбулентного потока вязкой жидкости с использованием двухпараметрической модели турбулентности [43]. Трехмерное течение моделируется в следующих элементах проточной части: РК + ОТ [55], НА + РК + ОТ [63, 70], НА + РК [49, 65] и только РК [47, 50, 58, 73]. Расчет течения в отсасывающей трубе (ОТ) позволяет точнее прогнозировать энергетические характеристики турбины, но существенно увеличивает затраты вычислительных ресурсов.

При численных расчетах течения в гидравлических турбомашинах общепринята следующая постановка условий на входной и выходной границах:

на входе фиксируется профиль скорости, а на выходе задается условие для давления. При этом скорость на входе может быть получена из расхода Q и угла выхода потока из статора. Напор определяется в процессе решения. При решении задачи оптимизации РК гидротурбины такая постановка неудобна, так как при изменении геометрии РК расход, проходящий через турбину при том же открытии НА, изменится. Если оставить расход постоянным, то изменится количество гидравлической энергии, то есть напор гидротурбины. Это означает, что турбина работает уже в другой режимной точке и сравнение ее параметров с исходными не корректно. В некоторых работах эта проблема решается вводом дополнительного целевой функции, минимизирующей отклонение напора, полученного в ходе решения оптимизационной задачи, от заданного [58, 70]. В СКБ «Гидротурбомаш» совместно с институтами Сибирской академии наук

–  –  –

выходе не фиксируется. При расчете в области «направляющий аппарат – рабочее колесо – отсасывающая труба» входная и выходная энергии связаны следующим соотношением:

–  –  –

где Н – полный напор гидротурбины, hsp – потери в спиральной камере и статоре, рассчитанные предварительно. При таком задании граничных условий, для сохранения режима работы гидротурбины, достаточно поставить ограничение на расход. Более подробно граничные условия на входной и выходной границе расчетной области будут описаны в главе 2.

Важной задачей проектирования является обеспечение требуемых кавитационных качеств лопастной системы. Несмотря на развитие методов расчета с использованием двухфазных моделей течения, позволяющих прямо предсказывать кавитационный коэффициент гидротурбины, при решении оптимизационной задачи используют косвенные методы оценки кавитационных качеств. Обычно, в качестве целевой функции принимают площадь области на тыльной поверхности лопасти с давлением меньше давления, при котором возникает кавитация [68].

= (1.4.2) где: Scav – площадь зоны кавитации, Ssus – площадь тыльной поверхности лопасти.

Кавитационные явления оказывают влияние не только на унос металла, но и на энергетические показатели рабочего колеса. При развитой кавитации наблюдается резкое падение КПД гидротурбины и возможен «срыв мощности».

Падение КПД происходит из-за уменьшения момента, создаваемого рабочим колесом, на валу гидротурбины вследствие снижения давления в области, занятой кавитацией, до давления парообразования. Влияние на момент, создаваемый рабочим колесом, на валу гидротурбины оказывает не только площадь зоны кавитации, но и ее местоположение на поверхности лопасти.

В работах [1, 15] использована целевая функция, учитывающая не только размер, но и положение области кавитации.

–  –  –

кавитации нет; w=w(l) – весовая функция [15], представленная на рисунке 1.4.4.

Параметр l – нормированное расстояние от входной кромки, измеренное вдоль поверхности лопасти в направлении потока.

Рис. 1.4.4 Весовая функция, учитывающая положения области кавитации на тыльной поверхности радиально-осевого рабочего колеса В главе 2 автором предложен и верифицирован способ косвенной оценки кавитационных качеств рабочего колеса в некавитационном потоке не требующий введения дополнительных весовых функций.

Надежность работы гидротурбины не может быть гарантирована без проведения прочностного анализа РК. Необходимость проведения данного анализа отмечается в работах [2, 48, 61,]. Следует отметить, что проектирование РК в работах [48, 61] велось традиционными методами, без решения оптимизационной задачи.

Из всех рассмотренных выше работ оптимизационному проектированию рабочих колес ПЛ гидротурбин посвящены только работы [49, 50, 59, 62, 68, 70, 73]. Причем, в работах [49, 50, 59] оптимизация проводится только для одного (оптимального) режима работы гидротурбины, отсасывающая труба не входит в расчетную область. В работе [73] оптимизация проводится для нескольких режимов работы гидротурбины, но в расчетную область включено только рабочее колесо. Наиболее разработанная методология оптимизационного проектирования РК ПЛ гидротурбины представлена в работе [70]. Оптимизация проводится для двух режимов работы гидротурбины: оптимального и форсированного. Расчет проводится с учетом отсасывающей трубы. К недостаткам представленной в этой работе методологии следует отнести использование одной целевой функции с весовыми коэффициентами. Также в качестве функции, отвечающей за улучшение кавитационных качеств гидротурбины, выбрана площадь зоны кавитации. В работе [1] отмечено, что контролировать необходимо не только площадь зоны кавитации, но и ее местоположение на тыльной поверхности лопасти. В качестве еще одного недостатка работы [70] стоит отметить, что зазоры лопасть-втулка, лопасть-камера не включены в расчетную область.

Таким образом, к настоящему времени, хорошо разработана только методология оптимизационного проектирования РК РО гидротурбины. Из проведенного выше анализа и накопленного в ОАО «Силовые машины» опыта можно сделать заключение, что для успешного решения задачи [28] оптимизационного проектирования лопасти рабочего колеса гидротурбины необходимо решить следующие подзадачи:

параметризировать геометрию;

выбрать режимы проектирования;

выбрать и верифицировать метод решения гидродинамической задачи, число элементов гидротурбины, в которых будет проводиться расчет и граничные условия;

выбрать метод оптимизации;

выбрать и разработать целевые функции;

выбрать ограничения.

Цель данной работы – адаптировать выше перечисленные пункты к оптимизационному проектированию поворотно-лопастной гидротурбины с учетом особенностей проектирования последней.

Особенности проектирования лопастей ПЛ турбин 1.5

Проектирование формы лопасти ПЛ турбин имеет ряд специфических особенностей, затрудняющих применение методов оптимизационного проектирования, которые до сих пор успешно применялись, в основном, для РО турбин [64].

Во-первых: при проектировании лопастной системы поворотно-лопастной гидротурбины необходимо учитывать, что это машина двойного регулирования, то есть регулирование расхода происходит не только путем изменения открытия направляющего аппарата, но и путем изменения угла установки лопасти.

Благодаря этому обеспечивается эффективная работа гидротурбины в широком диапазоне расходов и напоров. Для повышения уровня средневзвешенного КПД проектирование необходимо проводить с учетом анализа работы гидротурбины на нескольких, по крайней мере, двух режимах работы. Для ПЛ турбины наиболее важными являются режим оптимального КПД и форсированный режим [32].

Проектирование с учетом форсированного режима работы гидротурбины позволяет также получить требуемые кавитационные качества лопастной системы.

Во-вторых: ПЛ турбина – быстроходная турбина. Это накладывает высокие требования на точность расчета энергетических характеристик, особенно потерь в ОТ, при проектировании. В настоящее время в программном комплексе «CADRUN-opt» используется комбинированная методика расчета потерь [71].

Суть этой методики в том, что потери в определенных элементах проточной части рассчитываются по инженерным формулам расчетно-экспериментальной методики, не требующей проведения гидродинамического расчета в этих элементах. Потери в оставшихся элементах проточной части определяются непосредственно при трехмерном моделировании турбулентного потока с использованием осредненных по Рейнольдсу уравнений Навье-Стокса и соответствующей модели турбулентности. Выбор элементов, потери в которых рассчитываются по формулам расчетно-экспериментальной методики, определяется быстроходностью турбины. Потери в спирали и статоре хорошо оцениваются по инженерным формулам и для радиально-осевых и для поворотнолопастных гидротурбин. Кроме того, эти потери не зависят от формы рабочего колеса и могут быть оценены до оптимизационных расчетов. Как уже отмечалось, в некоторых работах по оптимизации ПЛ турбин, известных автору [59, 73], при оптимизации формы РК течение в ОТ не рассчитывалось в предположении, что в точках комбинаторной зависимости потери в ОТ малы и не зависят от формы лопастной системы рабочего колеса. Однако, как показывают исследования, проведенные в СКБ «Гидротурбомаш» [31] и совместно с институтами Сибирской академии наук [36], а также рядом зарубежных фирм [69], расчет течения в ОТ необходим для точного прогнозирования КПД турбины и положения оптимума на плоскости (Q1/, n1/). Поэтому в настоящей работе при оптимизации РК ПЛ турбины потери в направляющем аппарате, рабочем колесе и отсасывающей трубе рассчитываются непосредственно с использованием 3D моделирования турбулентного потока вязкой жидкости. Верификация данной методики гидродинамического расчета представлена в главе 2.

Следующей отличительной особенностью ПЛ турбин является наличие зазоров «лопасть – втулка», «лопасть – камера». Наличие этих зазоров существенно влияет на профиль скорости на входе в отсасывающую трубу и соответственно потери. Исходя из сказанного выше, рассчитывать энергетические характеристики при проектировании ПЛ турбин необходимо с учетом зазоров.

Это требование существенно усложняет автоматическое построение расчетной сетки в области рабочего колеса, а также увеличивает затраты вычислительных ресурсов и время оптимизации.

К особенностям ПЛ гидротурбин можно отнести также тот факт, что собственная частота колебаний лопасти рабочего колеса может оказаться близкой или равной лопаточной частоте [3]. Это означает, что при формулировании прочностных ограничений недостаточно рассчитывать только напряженнодеформированное состояние лопасти, необходимо также проверять «отстройку»

собственной частоты лопасти от лопаточной частоты.

ГЛАВА 2 ВЫБОР И ВЕРИФИКАЦИЯ МЕТОДИКИ ОПРЕДЕЛЕНИЯ

ХАРАКТЕРИСТИК ПЛ ГИДРОТУРБИНЫ

–  –  –

Основными критериями, определяющими эффективность и надежность гидротурбин, являются: величина максимального КПД гидротурбины, требуемая величина кавитационного коэффициента гидротурбины, прочностные характеристики и др. В ходе оптимизации эти параметры определяются для каждого варианта геометрии РК на основе прямых расчетов пространственного течения в проточном тракте гидротурбины.

Кроме этого, важным критерием качества рабочего колеса является оптимальность расположения зоны работы гидротурбины относительно оптимума универсальной характеристики, что позволяет обеспечить максимальное значение средневзвешенного КПД гидротурбины. Для обеспечения этого требования, вновь спроектированные рабочие колеса должны иметь оптимум универсальной характеристики в заданной проектировщиком точке (Q1/, n1/). Соответственно важно, чтобы положение оптимума универсальной характеристики хорошо прогнозировалось при проведении численного эксперимента.

В работе автора [37] отмечено, что выбор метода гидродинамического расчета влияет на выбор целевых функций, используемых при решении оптимизационной задачи. Рассмотрим существующие методики для расчета энергетических характеристик гидротурбины.

Течение в гидротурбине можно рассчитывать, используя уравнения Эйлера (идеальная жидкость) или уравнения Навье-Стокса, осредненные по Рейнольдсу и замкнутые выбранной моделью турбулентности (вязкая жидкость). При использовании уравнений Эйлера расчет течения возможен в квазитрехмерной или трехмерной постановках. И в том и в другом случаях КПД гидротурбины определяется с использованием расчетно-экспериментальной методики (РЭМ), в основу которой положено разделение гидравлических потерь, как по месту их возникновения в проточной части гидротурбины (спираль, статор, направляющий аппарат, рабочее колесо, отсасывающая труба), так и по их видам – ударные, профильные, вторичные и кромочные потери. При этом подходе вычисление потерь осуществляется по формулам, определяющим их зависимость от геометрических параметров элементов проточной части, кинематических параметров потока и включающим в себя некоторые коэффициенты, полученные на основе экспериментальных данных [40, 71].

При использовании уравнений Навье-Стокса, осредненных по Рейнольдсу, течение жидкости в гидротурбине рассчитывается в трехмерной постановке.

Возможно два подхода:

трехмерный расчет проводится для всей турбины – тогда потери, и соответственно, КПД определяются непосредственно из расчета (расчетнотеоретическая методика);

трехмерный расчет проводится в определенных элементах проточного тракта турбины, потери в этих элементах находятся из расчета, потери в оставшихся элементах находятся по инженерным формулам (комбинированная методика расчета) [71].

Таким образом, можно выделить три подхода к расчету гидравлического

КПД гидротурбины:

расчетно-экспериментальная методика (РЭМ);

расчетно-теоретическая методика (РТМ);

комбинированная методика (КМ).

Рассмотрим эти методики более подробно.

2.1.1 Расчетно-экспериментальная методика

При расчете баланса энергии в проточном тракте гидравлические потери могут быть разделены по месту их возникновения [45]: в спиральной камере, в лопастных системах (статор, направляющий аппарат, рабочее колесо) и отсасывающей трубе. Тогда уравнение баланса энергии запишется следующим образом:

H = Hэф + hск + hст + hна + hрк + hот (2.1.1)

где:

Н – напор гидротурбины (подведенная энергия);

Hэф – полезная энергия, сработанная рабочим колесом;

hск, hст, hна, hрк, hот – потери энергии в спиральной камере, статоре, направляющем аппарате, рабочем колесе и отсасывающей трубе соответственно.

Тогда, при известных значениях потерь в проточном тракте для заданного режима работы гидротурбины, гидравлический КПД определяется по формуле:

–  –  –

где:

элемент – коэффициент потерь элемента проточной части, определяемый основными гидродинамическими параметрами, геометрией и постоянными эмпирическими коэффициентами;

Vэлемент – характерная скорость на выходе из элемента.

В работах [44, 45] разработаны расчетно-эмпирические методы для определения коэффициента потерь в каждом элементе проточной части ПЛ гидротурбины. Часть коэффициентов, входящих в эти формулы, получена обобщением экспериментального материала, часть получается расчетным путем после определения параметров потока. Параметры потока определяются на основе квазитрехмерного или трехмерного моделирования потока в рамках экономичной модели идеальной жидкости. Моделирование потока осуществляют только для направляющего аппарата и рабочего колеса. Потери в спиральной камере, статоре и отсасывающей трубе оцениваются по эмпирическим формулам без проведения гидродинамического расчета течения.

При выборе данной методики для определения энергетических характеристик используются целевые функции, косвенно учитывающие потери энергии. Прежде всего, вводятся целевые функции, косвенно учитывающие потери энергии в рабочем колесе, например в работах [15, 51] в качестве таких функций взяты:

отклонение линий тока от осредненного по окружному направлению потока (используется для уменьшения профильных потерь в рабочем колесе);

силовое воздействие потока на входную кромку лопасти (используется для снижения ударных потерь).

Основным достоинством этой методики является незначительное время расчета. Расчет одного режима при квазитрехмерном моделировании потока занимает 2 – 5 минут, при трехмерном - не более часа.

Основным недостатком этой методики является наличие в ней большого количества эмпирических коэффициентов, выбор которых требует наличия инженерного опыта у расчетчика. К другим недостаткам этой методики относятся: недостаточно корректное предсказание потерь в отсасывающей трубе, особенно для быстроходных гидротурбин, и необходимость использовать при решении оптимизационной задачи целевые функции, косвенно учитывающие потери энергии.

2.1.2 Расчетно-теоретическая методика

При использовании расчетно-теоретической методики потери в гидротурбине определяются непосредственно из расчета. Моделирование потока проводится для всех элементов проточного тракта в трехмерной постановке с использованием осредненных по Рейнольдсу уравнений Навье-Стокса, замкнутых выбранной моделью турбулентности [25]. Гидравлический КПД гидротурбины определяется по формуле:

M гидр (2.1.4) gQH где:

M – рассчитанный момент на валу турбины;

– угловая скорость рабочего колеса;

Q – расход через турбину;

Н – напор.

Напор определяется как разность удельных энергий на входе в спиральную камеру и на выходе из отсасывающей трубы. Как правило, расчет в данной постановке ведется при заданном расходе, а напор определяется в процессе решения.

При использовании этой методики определения энергетических характеристик можно использовать в качестве целевой функции потери, непосредственно полученные из расчета [26].

Точность данной методики во многом определяется сеточной сходимостью и выбранной моделью турбулентности. Основным достоинством данной методики является полное моделирование потока в гидротурбине. Основным недостатком – большие вычислительные затраты.

2.1.3 Комбинированная методика

На основе двух описанных выше методик разработана комбинированная методика расчета потерь в гидротурбине. Эта методика верифицирована и успешно применяется для расчета энергетических характеристик и построения прогнозных универсальных характеристик РО гидротурбин. В данной работе эта методика адаптирована автором к особенностям ПЛ гидротурбин и верифицирована.



Pages:   || 2 | 3 | 4 |
 
Похожие работы:

«\ql Приказ Ростехнадзора от 29.12.2006 N 1155 Об утверждении Типовой программы по курсу Промышленная, экологическая, энергетическая безопасность, безопасность гидротехнических сооружений для предаттестационной (предэкзаменационной) подготовки руководителей и специалистов организаций, поднадзорных Федеральной службе по экологическому, технологическому и атомному надзору Документ предоставлен КонсультантПлюс www.consultant.ru Дата сохранения: 15.05.2015 Приказ Ростехнадзора от 29.12.2006 N 1155...»

«ПРАВИТЕЛЬСТВО САНКТ-ПЕТЕРБУРГА ПРОТОКОЛ совещания с участием вице-губернатора Санкт-Петербурга И.Н. Албина по итогам объезда Петродворцового района Санкт-Петербурга г. Санкт-Петербург 25 июня 2015 года № Присутствовали 106 человек (список прилагается) I. Об итогах деятельности Администрации Петродворцового района Санкт-Петербурга за 2014 год и основных направлениях работы на 2015 год по вопросам строительства, развития транспортной инфраструктуры, энергетики и инженерного обеспечения,...»

«УТВЕРЖДАЮ Исполняющий обязанности руководителя агентства по тарифам и ценам Архангельской области Е.В. Трескина ПРОТОКОЛ заседания коллегии агентства по тарифам и ценам Архангельской области 05 ноября 2014 г. № 49 г. Архангельск Председатель коллегии: Трескина Е.В. исполняющий обязанности руководителя агентства по тарифам и ценам Архангельской области Секретарь коллегии: Иванова О.В. главный специалист-эксперт отдела правовой, протокольной и кадровой работы агентства по тарифам и ценам...»

«Том 1 С.Б. Сиваев Создание и деятельность энергосервисных компаний и перфоманс-контрактов в России Энергосервис и перформанс-контракты: возможности и проблемы их реализации в России Создание и деятельность энергосервисных компаний и перфомансконтрактов в России. Том 1: Энергосервис и перформанс контракты: возможности и проблемы их реализации в России / Сиваев С.Б., под ред. Грицевич И.Г. – Всемирный фонд дикой природы (WWF) – М., 2011. Работа подготовлена в рамках проекта WWF, осуществляемого...»

«Совет министров Автономной Республики Крым ОТЧЕТ СОВЕТА МИНИСТРОВ АВТОНОМНОЙ РЕСПУБЛИКИ КРЫМ О СВОЕЙ ДЕЯТЕЛЬНОСТИ В ЦЕЛОМ (КОМПЛЕКСНЫЙ) за 2011 год Симферополь, 2012 год Содержание стр. Введение.. Социально-экономическое развитие Автономной Республики Крым. 8 Стратегическое планирование. Разработка и реализация программ Автономной Республики Крым Мобилизация доходов на территории автономии, исполнение бюджета Автономной Республики Крым и контроль за использованием бюджетных средств.. 17...»

«ПЕРСПЕКТИВЫ ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ТЕХНОЛОГИЙ В поддержку Плана действий «Группы восьми» Сценарии и стратегии до 2050 г. МЕЖДУНАРОДНОЕ ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЕ АГЕНТСТВО Международное энергетическое агентство (МЭА) является независимой организацией, образованной в ноябре 1974 г. в рамках Организации экономического сотрудничества и развития (ОЭСР) для выполнения международной энергетической программы. Агентство осуществляет комплексную программу энергетического сотрудничества 26 из 30 стран – членов ОЭСР....»

«ПРОГРАММА НАУЧНОГО КОНГРЕССА ФОРУМА «Великие реки’2015» 19 – 22 МАЯ 2015 г. Ведущая тема научного конгресса: «Устойчивое развитие регионов в бассейнах великих рек. Приоритеты в условиях глобальных изменений» Памятные даты: 2015 год – 70-летие Победы в Великой Отечественной войне; 2015 год – 170-летие Русского географического общества; 2015 год – 500-летие Нижегородского кремля; 2015 год – 70-летие ЮНЕСКО; 2005 – 2015 гг. – Международное десятилетие действий «Вода для жизни»; 2011– 2020 гг. –...»

«ГЛАВНЫЕ НОВОСТИ ДНЯ 16 января 2013 Мониторинг СМИ | 16 января 2013 года Содержание ЭКСПОЦЕНТР 15.01.2013 Морское страхование. Новости 5 Российский международный конгресс по интеллектуальным транспортным системам С 12 по 14 марта 2013 года в г. Москве (ЦВК «Экспоцентр», пав №7) пройдет 5-й Российский международный конгресс по интеллектуальным транспортным системам (ИТС), организуемый Международной академией транспорта и ЗАО «Выставочное объединение «Рестэк». 15.01.2013 ФК-Новости: Лента...»

«Балаковский инженерно-технологический институт филиал федерального государственного автономного образовательного учреждения высшего профессионального образования «Национальный исследовательский ядерный университет «МИФИ» УТВЕРЖДЕНА Зам. руководителя по УР В.М. Земсков (подпись) «_» 2015 г. РАБОЧАЯ ПРОГРАММА Б2.У.2 Учебная практика Направления подготовки «13.03.01 Теплоэнергетика и теплотехника» Профиль подготовки «Промышленная теплоэнергетика» Квалификация (степень) выпускника прикладной...»

«ПРОГРАММА ИННОВАЦИОННОГО РАЗВИТИЯ Холдинга ОАО «РАО Энергетические системы Востока» на период до 2015 года с перспективой до 2020 г. Программа инновационного развития Холдинга ОАО «РАО Энергетические системы Востока» СОДЕРЖАНИЕ Глоссарий 1. ВВЕДЕНИЕ 2. ЦЕЛИ И ЗАДАЧИ ИННОВАЦИОННОГО РАЗВИТИЯ ХОЛДИНГА ОАО «РАО ЭНЕРГЕТИЧЕСКИЕ СИСТЕМЫ ВОСТОКА» 3. СВОДНАЯ СТРАТЕГИЯ РАЗВИТИЯ (EXECUTIVE SUMMARY) 3.1. Таблица мероприятий 3.2. Таблица контрольных точек 3.3. Приоритетные направления развития науки,...»

«Биографический очерк Краснов Юрий Вадимович декан факультета автоматизации, транспорта и энергетики, кандидат технических наук, доцент кафедры «Автомобильный транспорт и механика». Родился Юрий Вадимович 24 июня 1955 года в Дзержинске в семье служащих. После окончания средней школы №29, поступил на химико-механический факультет Дзержинского филиала Горьковского политехнического института им. Жданова на специальность «Химическое машиностроение». Свою трудовую деятельность начал в должности...»

«СБОРНИК РЕКОМЕНДАЦИЙ ПО УПРАВЛЕНИЮ ЖИЛОЙ СОБСТВЕННОСТЬЮ г. Минск, 2014 Краткое содержание сборника 0.1 Предисловие.0.2 Краткий профиль МАМН.0.3 Вводная статья. 1 Декларации и обращения в государственные органы Республики Беларусь 1.1 Декларация II Международной конференции Международной ассоциации менеджмента недвижимости «Актуальные проблемы в управлении недвижимостью в Восточной Европе и Центральной Азии». 1.2 Предложения по развитию рынка управления жилой собственностью и деятельности...»

«Основные цели и задачи ежегодной международной выставки-форума «Разведка, добыча, переработка»: Продвижение национальной энергетической политики России на международном уровне. Согласование действий поставщиков и потребителей в переориентации и перераспределении энергетических потоков. Решение первоочередных задач российского ТЭК, включая развитие инновационного потенциала, обмен опытом и внедрение новейших технологий в российской энергетике. Привлечение инвестиций для модернизации производств...»

«Всероссийская конференция ЭНЕРГЕТИКА РОССИИ В XXI ВЕКЕ. ИННОВАЦИОННОЕ РАЗВИТИЕ И УПРАВЛЕНИЕ При поддержке Российского фонда фундаментальных исследований (РФФИ) 1-3 сентября 2015 г. г. Иркутск ЭНЕРГЕТИКА РОССИИ В XXI ВЕКЕ. Инновационное развитие и управление. 1-3 сентября 2015 г. Оглавление ОБЩАЯ ИНФОРМАЦИЯ ПРОГРАММНЫЙ КОМИТЕТ КРАТКАЯ ПРОГРАММА НАУЧНАЯ ПРОГРАММА СПИСОК УЧАСТНИКОВ ОРГКОМИТЕТ ЭНЕРГЕТИКА РОССИИ В XXI ВЕКЕ. Инновационное развитие и управление. 1-3 сентября 2015 г. ОБЩАЯ ИНФОРМАЦИЯ...»

«Министерство образования и науки РФ ФГАОУ ВПО «Уральский федеральный университет имени первого Президента России Б.Н. Ельцина» УДК УТВЕРЖДАЮ Проректор по науке _ Кружаев В.В. «_» 2013 ОТЧЕТ О НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКОЙ РАБОТЕ В рамках выполнения п.2.1.2.1 Плана реализации мероприятий Программы развития УрФУ на 2013 год ПО ТЕМЕ: «Разработка и создание элементной базы для моделирования объектов электроэнергетических систем» (Заключительный) Договор возмездного оказания услуг (выполнения работ, на...»

«РОССИЙСКИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЕ ПЛАТФОРМЫ В ОБЛАСТИ ЭНЕРГОЭФФЕКТИВНОСТИ И ИСПОЛЬЗОВАНИЯ ВОЗОБНОВЛЯЕМЫХ ИСТОЧНИКОВ ЭНЕРГИИ ОГЛАВЛЕНИЕ 1. Понятие «технологических платформ». Европейский опыт 2. Основные принципы формирования российских технологических платформ 3. Формирование РТП. Основные документы 4. Ответственные государственные органы власти 5. Технологические платформы в энергетике и энергоэффективности 5.1. «Интеллектуальная энергетическая система России» 5.2. «Малая распределённая энергетика»...»

«СО 6.1363/0 СОГЛАСОВАНО: УТВЕРЖДАЮ: Первый заместитель директора – Заместитель генерального директора – директор главный диспетчер филиала ОАО «СО ЕЭС» филиала ОАО «МРСК Сибири»-«Омскэнерго» Омское РДУ С.Н. Моденов _Ю.П. Демидов «» _ 20 г. «»_20 г. ЗАДАНИЕ НА ПРОЕКТИРОВАНИЕ Реконструкция ПС Сосновская 110/35/10 кВ (П/СТ 110/35/10КВ СОСНОВСКАЯ ТР-Р 2*10000кВА инвентарный номер Е000013963) с установкой секционного выключателя 110 кВ. 1. Основание для проектирования. 1.1. Инвестиционная программа...»

«МИНИСТЕРСТВО СЕЛЬСКОГО ХОЗЯЙСТВА РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ КРАСНОЯРСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ АГРАРНЫЙ УНИВЕРСИТЕТ Институт энергетики и управления энергетическими ресурсами АПК Кафедра электроснабжения сельского хозяйства СОГЛАСОВАНО: УТВЕРЖДАЮ: Директор ИЭ и УЭР АПК Ректор Шахматов С.Н. _Цугленок Н.В. «» 20_г. «» 20_г РАБОЧАЯ ПРОГРАММА УЧЕБНОЙ ДИСЦИПЛИНЫ «ИСПЫТАНИЯ ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЯ» ФГОС ВПО 3-го...»

«Обновление программы и регистрация на сайте форума www.karat-forum.ru Форум-центр НПО КАРАТ (г. Екатеринбург) Тел./факс (343) 22-22-306, 22-22-307, +7-932-113-29-98 Координатор: Руководитель проекта Волковинская Людмила Федоровна e-mail: forum@karat-npo.ru МЕРОПРИЯТИЯ ФОРУМА. Расписание. XV ВСЕРОССИЙСКОЕ СОВЕЩАНИЕ ПО ЭНЕРГОСБЕРЕЖЕНИЮ; ОТРАСЛЕВЫЕ СОВЕЩАНИЯ и КРУГЛЫЕ СТОЛЫ ТЕХНИЧЕСКИЕ КОНФЕРЕНЦИИ Энергетики, инженеры, Главы МО, руководители профильных комитетов администраций МО, руководители...»

«Справочный документ Для 2-ой сессии Заседания высокопоставленных официальных лиц Июнь 2013 года Отчет о проделанной работе и план работы в энергетическом секторе (октябрь 2012 г. – июнь 2013 г.) Заседание высокопоставленных официальных лиц Центральноазиатское региональное экономическое сотрудничество 27-28 июня 2013 года Алматы, Казахстан КЛЮЧЕВЫЕ СОБЫТИЯ В ЭНЕРГЕТИЧЕСКОМ СЕКТОРЕ I. A. Работа в секторе Проделанная в энергетическом секторе работа отображена в общей Матрице 1. результатов ЦАРЭС...»







 
2016 www.programma.x-pdf.ru - «Бесплатная электронная библиотека - Учебные, рабочие программы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.